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单层索结构在建筑幕墙中的应用 总被引:7,自引:0,他引:7
玻璃幕墙发展到今天,已有几十种形式。从有框到无框,从吊挂式到点支承,各种支撑结构形式的玻璃幕墙可供选择,而最能体现大空间大通透的玻璃幕墙应属近年兴起的索杆结构点支式玻璃幕墙。它利用双层预应力索杆支承体系抵抗风荷载,使支承结构的体态轻盈、造型美观。 相似文献
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APDL参数化有限元分析技术在点支式玻璃幕墙设计中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
根据我国设计规范,利用ANSYS提供的参数化设计语言APDL(ANSYS Parameter Design Language)编制用户宏程序对点支式玻璃幕墙进行计算与分析.程序实现了典型的二点、四点和六点支承玻璃幕墙带孔玻璃面板在不同约束条件下的承载性能的有限元计算功能.本文还给出了六点支承玻璃面板在风荷载和水平地震作用综合效应下的受力与变形的计算示例,供有关设计人员参考. 相似文献
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深圳电视中心拉索式点支承玻璃幕墙 总被引:1,自引:0,他引:1
深圳电视中心透镜形曲面点支承玻璃幕墙采用了预张拉不锈钢拉索体系作为外幕墙的支承钢结构,这在国内双层幕墙中是首次应用。介绍了其结构布置、荷载取值、设计计算和节点构造。 相似文献
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杨希仓 《中国建筑金属结构》2013,(3)
近年来,点支承玻璃幕墙中采用玻璃夹具来安装固定玻璃的工程越来越多.玻璃夹具是通过其上面设计的槽口来夹住玻璃角部的,由于夹具与玻璃面板之间衬有柔性垫片,接触面积也较大,所以其对玻璃角部的约束非常复杂,并不是单纯的铰接或刚接,而我国幕墙行业的技术现状又很难做到对每个工程的玻璃支承方式都进行有限元分析.本文中通过有限元分析方法,对采用夹具的玻璃面板,进行了不同垫片支承条件下的应力与挠度分析,总结了不同支承方式的特点,供同行参考. 相似文献
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以某污水处理厂预应力柔性光伏支承体系发电项目为例,对预应力柔性光伏支承体系的结构形式进行了介绍,分析了该种结构形式在污水处理厂光伏项目中具备的优点,同时运用MIDAS Gen软件计算预应力柔性光伏支承体系的自振周期和振型模态,分析了支承体系自振特性;取用Davenport风谱函数计算预应力柔性光伏支承体系中拉索结构风振作用下的位移,并与静力风载作用下的位移进行比较,分析该支承体系风载脉动效应的影响大小.结果表明,结构自振频率错开了风荷载脉动频率,不会发生共振,且风振影响较小. 相似文献
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东方艺术中心幕墙具有大跨、超长及弧形等特点,为了克服传统支承结构构件多杂的缺点,本文提出钢架-支撑-索网结构支承体系。其中椭圆杆立柱与圆杆横梁铰接(边部刚接)形成钢架,钢架背后通过一系列有规律布置的支撑系统来减少立柱的断面及增加支承体系的刚度,钢架与玻璃之间设置预应力索网以增加支承体系的整体稳定性。刚架下部通过铰节点支承于底部混凝土支座,上部通过水平链杆与长悬臂屋架上弦杆相连以消除屋架位移对结构的影响,并通过设置于支座及水平链杆上的碟形弹簧来减小温度应力的影响。本文首先对该设计理念的形成作了阐述,其次运用ANSYS程序对结构在恒、风、温度及地震等荷载作用下进行了静力、动力分析及线性和非线性的整体稳定分析,最后对该结构中主要节点的处理等方面作了介绍。 相似文献
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金属紧固件和垫层材料对点式支承玻璃板承载性能的影响分析 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了点式支承玻璃结构中带金属紧固件和垫层材料的圆形玻璃板的承载力问题 ,分析了塑料垫层的弹性模量、厚度和紧固件的内径对有垫层的带单紧固件圆形玻璃板有限元模型的应力状态和承载力的影响。研究结果表明 :采用较大弹性模量的垫层 ,有利于提高玻璃板的承载力 ;垫层厚度对玻璃板的承载力影响很小 ,考虑到经济性和制造工艺要求 ,垫层最小厚度可取为 1mm ;采用内径较小的金属紧固件 ,对提高玻璃板的承载力是不利的。如果确实需要采用内径较小的紧固件 ,则应选取弹性模量较大、厚度较小的垫层。 相似文献
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文章概括了平板玻璃工业"十一五"发展的基本情况,分析了平板玻璃生产线的产能分布、"十二五"平板玻璃市场增长拉动因素和制约因素,预测了"十二五"初期的平板玻璃市场需求。 相似文献
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结构玻璃一般采用夹层玻璃。对于夹层玻璃构件,可采用金属植入节点来实现构件间的连接,但目前缺少成熟的金属植入式节点承载力设计方法。为此,设计并制作了5个采用离子性中间层的夹层玻璃金属植入节点,通过静力试验研究金属植入节点的抗拉拔性能,得到了节点的破坏形态及节点在拔出过程中的荷载-位移曲线。试验中节点破坏由胶片脱黏控制,且具有一定的延性破坏特征。通过理论推导得到了考虑胶片拉伸及剪切变形协调的胶片内力计算方法和节点承载力计算方法,将拉伸黏接面脱黏时定义为金属植入节点的承载能力极限状态,建议设计时应保证外层玻璃具有足够的强度。通过试验结果与理论计算结果进行对比,验证了所提出承载力计算方法的合理性。 相似文献
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Tests to determine the characteristics of broken laminated safety glass and a calculation of the remaining structural capacity of a glass arch. The aim of this work is to show, in an exemplary way, using a glass arch with tension rod possibilities to calculate the remaining structural capacity of broken laminated glass. To achieve this aim tensile and bending tests on PVB‐foil and broken laminated safety glass were carried out at 10 °C. Furthermore experiments to determine the friction between broken laminated glass and steel and neoprene were performed. 相似文献
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