低渗透油藏合理关井测压时间的确定

为了提高试井解释参数的可靠性,减少因关井导致的产量损失,开展了低渗透油藏合理关井测压时间研究。依据压力恢复曲线,考虑井筒储集效应及表皮效应的影响给出常规关井时间的确定方法;考虑边界或供油半径对关井时间的影响,通过半对数曲线回归得到探测半径与关井时间的数学表达式。特低渗透油藏测试的合理关井时间确定方法:选取常规方法计算的合理关井时间及受邻井干扰时间两项中的最小值。利用该方法确定的合理关井测压时间可以有效指导试井方案实施,加深对低渗透油层动态特征认识。     

苏里格气田压裂气井合理关井测压时间

为了解决压裂气井压力恢复曲线不能出现边界反映段，以及渗流不能反映地层中真实流动特征的问题，基于苏里格气田低渗透气藏压裂气井试井和实际生产资料，利用现代试井解释理论，研究了合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明，当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后，利用此时的压力数据，解释地层参数和地层压力，其结果的误差小于5%，同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近，对于苏里格气田压裂气区而言，若预先知道某生产井地层有效渗透率值，可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间，否则，建议按照该井区地层有效渗透率，将不稳定试井测试时间定在以10 d以上为宜。     

低渗透油藏中段塞流DST不稳定试井分析

大量的试验表明：低油藏具有启动压力梯度,渗流不符合达西定律,且液体不稳定渗流具有动边界。本文用数值有限差分方法,求解低渗油藏中段塞流ＤＳＴＩ参流方程,从而得到相应的试井分析方法。道德建立了低渗透油藏中段塞流ＤＳＴ测试流动期和压力恢复期的渗流数学模型;然后用数值方法得到了典型试井理论图版;并以实全服低渗透油藏中段塞流ＤＳＴ试井解释过程;分析表明：在低渗透油藏中段塞流ＤＳＴ测试汉动期,独立的组合参数有     

压裂油井关井测压地层流动时间的计算方法

生产油井压裂后，在单井试油试采过程中，测压恢复关井的时间不同，其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反映段，渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况，对于长庆绥靖油田塞39井区长2低渗油藏进行了研究。结果表明，当油井的流动时间达到3倍的地层径向流开始时间后，利用此时的压力数据，解释地层参数和地层压力，其结果的误差就会比较小，同时能较准确地判断边界类型。这类问题的解决具有实际意义，能够直接指导生产。     

生产井合理测压关井时间的矿场试验研究

介绍了通过实际试井资料确定合理测压关井时间的矿场试验研究成果,这包括提出了克拉玛依油田一些不同类型储层的确定合理测压关井时间的界限标准,说明了合理测压关井时间的确定不仅要根据试井的目的和方法来设计,而且要根据储层物性来确定,以及在油田的不同的开发历史阶段,当井的生产条件发生很大的变化时,要考虑重新设计井的测压关井时间.     

低渗厚层砾岩油藏试井解释模型及合理关井时间研究——以八区下乌尔禾组油藏试井解释为例

克拉玛依油田八区下乌尔禾组油藏为低渗透厚层砾岩油藏，试井解释模型复杂且多样化，单一的常规达西渗流机理下试井分析模型，不能完全适应试井资料分析解释的要求，本文通过对油藏流体渗流机理的分析和研究，建立了新的试井解释模型——低渗透非达西渗流模型，提高了试井资料解释结果的可靠性，解释结果更加符合油藏实际；同时建立了油藏合理的压力恢复关井测试时间，为同类油藏的试井动态监测提供了可借鉴的经验。     

一种有效缩短关井时间的试井方法

受井筒续流效应的影响，低渗透油藏的压力恢复试井需要较长的关井时间。采用环空液面恢复和井底压力恢复同步测试的试井工艺和相应的试井解释方法，可以有效缩短测试时间30％以上。     

反褶积方法在河南油田低渗透油藏试井解释中的应用

由于井筒存储的影响,河南油田低渗透储层出现了大量无径向流压力恢复资料,通过应用反褶积方法消除井筒存储的影响,"恢复"出被井筒干扰掩盖的地层流动特征,从而为试井解释模型识别和地层参数计算提供更好的信息支持,有效降低多解性。应用该方法可以得到储层的压力变化、表皮系数及渗透率等参数,进行低渗透的试井评价。     

井下关井测试技术在低渗透油田中的应用

靖安油田是全国最大的整装特低渗透油田,平均空气渗透率仅1.81×10-3μm2,油井关井后压力恢复极为缓慢,常规起泵测压测得径向流段约需500h左右,且无法测取关井前井底流压;而井下关井测试不仅可以测取早期井底流压,同时径向流段出现时间缩短为100~120h,不但资料录取更完整,解释符合率得以提高,同时大大缩短测试周期,节约了成本,提高了效益。     

低渗透砂岩油藏注水见效时间与井距关系

低渗透油藏注水见效时间比较晚,而且反应比较平缓,注水效果与中高渗油藏有明显的不同。在井距２５０～３００ｍ条件下,低渗透油藏油井一般在注水６个月左右开始见效,用常规的压力波影响半径与时间的关系公式不能正确预测。利用稳态逐次替换法,推导出低渗透砂岩油藏压力波的影响半径和时间的关系,并用于预测低渗透砂岩油藏注水见效时间与井距的关系。研究表明,低渗透砂岩油藏注水见效时间为两项之和：第一项反比于导压系数,正比于井距平方,此项为常规的影响半径与时间的关系;第二项反比于注水强度,正比于启动压力梯度和井距立方。实例计算表明第一项远远小于第二项,注水见效时间主要由井距立方项决定,减小注采井距将大大地缩小注水见效时间。实例计算说明该方法是正确实用的。参３（李云鹃摘     

低渗透储集层测井评价方法

低渗透油藏的类型很多，而且大多数是复杂岩性油气藏。不同类型的低渗透油藏测井评价的重点和解释方法都不尽相同。低渗透油藏涉及中一高孔隙度低渗透储层、低孔隙度低渗透砂岩储层、低渗透性砾岩储层、泥岩裂缝储层、裂缝性碳酸盐岩和火成岩储层等六种类型。文中从低渗透油藏的地质特点和测井解释难点出发对上述油藏的测井评价方法作了介绍。     

高压低渗油气藏GSB-1型压裂支撑剂研究与应用

在深井高压低渗透油气藏的开发中,压裂的成败、有效期的长短取决于支撑剂的技术性能.根据深井高压低渗透油气藏压裂改造的要求,研究了支撑剂体相形成的基本原理,开发研制了以富含铝的铝矾土为主要原料的GSB-1型低密度、高强度压裂支撑剂.介绍了压裂支撑剂的生产工艺.由于铝矾土的成分含量不同,经过高温烧结形成物相不同,采取了加入部分添加剂和相转化剂等技术措施,以促使支撑剂能形成更多的刚玉相和莫来石相,以提高支撑剂强度.性能评价结果表明:GSB-1型高强度支撑剂具有粒径分布集中,密度适中,高闭合压力下破碎率低等特点,适用于深井压裂;在60 MPa闭合压力下有较高的导流能力,同美国CARBOPROP产品相比提高了30.1%,体积密度低12.9%,视密度一致.该支撑剂在现场试验6井次,平均砂比33%,压后平均单井增加产油量1649 t,累计增加产油量9895 t.     

海上电泵井关井井口压力预测方法

关井井口压力对合理选择井口设备及管线有重要的指导意义。由于海上油井的产液量较高,水击压力效应非常明显,文中首次从水击压力、关井压力恢复及电泵憋压3个方面综合考虑,主要探讨了生产油井紧急关井情况下井口压力在不同阶段随时间的变化趋势,讨论了不同阶段井口压力的计算方法,应用该方法进行实例计算,结果与实际数据吻合较好。     

低渗透气藏水平井产能分析

近年来随着低渗透油气田的开发,有关启动压力梯度渗流问题逐渐得到广泛的关注。水平井作为提高油气井产能的一项开发技术,以其在技术和经济效益方面具有常规直井无法比拟的优越性已成为高效开发油气的重要技术支撑。通过大量调研发现,低渗透气藏中水平井的产能预测均没有考虑启动压力梯度的影响,导致预测的产能与实际产能存在一定差异。为此,通过对低渗透气藏气体渗流速度运动方程的变形,得到气体渗流产生的压降等于达西流动产生的压降、考虑启动压力梯度影响产生的压降及高速非达西效应影响产生的压降三项之和的结论。鉴于此,基于椭圆柱模型提出了描述含启动压力梯度及高速非达西效应的产能公式,并分析了启动压力梯度对低渗透气藏水平井产能的影响。研究表明:启动压力梯度影响水平气井的整个渗流过程,且它对气井产量的影响较大;随着启动压力梯度增加,导致地层中的压力损失增大,同时水平气井产量也呈直线下降。     

低渗油藏束缚水下油相启动压力梯度分析

低渗油藏流体渗流具有一定的启动压力梯度,但目前对启动压力梯度的确定方法不一,且主要考虑的是单相流体（如单相油）的启动压力梯度.文中则通过室内物理模拟实验测试单相水、单相油以及束缚水下的油相流动启动压力梯度.结果表明：通过驱替实验数据回归得到的最小启动压力梯度比直接测得的要小得多,更贴近现场实际;最小启动压力梯度与渗透率呈较好的幂函数负相关关系,即随着渗透率增加,启动压力梯度逐渐减小;渗透率相同时,单相油的启动压力梯度要大于单相水,而束缚水下的油相启动压力梯度要明显大于单相油和单相水.对油井产能来说,在注采井距确定和油藏数值模拟中,应考虑束缚水下的油相启动压力而非单相油.研究结果对低渗—特低渗油藏渗流理论研究具有重要意义.     

低渗透油藏考虑注采比时不稳定渗流规律研究

针对低渗透油藏注采比高的实际情况，建立考虑启动压力梯度和注采比因素的均质油藏不稳定渗流数学模型，并运用数值方法求解，绘制并分析了井底压力动态曲线。研究表明，启动压力梯度和注采比对不稳定压力动态影响较大。在低渗透油藏测试资料分析中考虑其影响是十分必要的。     

考虑二次梯度项低渗透油藏水平井压力动态分析

针对低渗油藏中渗流必须克服启动压力梯度的特点,建立了考虑启动压力梯度的盒状油藏水平井不稳定渗流数学模型,并在微分方程中保留了非线性二次梯度项的影响。首先通过对数变换将非线性微分方程线性化,再利用伽辽金有限元方法导出了模型的控制方程组,用直接迭代法进行求解,代入反变换,最后得到井底压力数值解,并与经典的Odeh模型解析解对比验证了该数值算法的正确性。低渗油藏水平井井底压力的计算结果表明：启动压力梯度存在时,水平井压力及压力导数曲线都呈现出上翘趋势,且启动压力梯度越大,曲线上翘越明显,即井底所需压差越大;当充分考虑流体压缩性时,水平井井底压差比忽略二次梯度项的结果偏低,且压缩系数变大,压力解之间的误差将呈非线性增长。     

特低渗透油藏压裂水平井产量递减规律

基于考虑启动压力梯度和压敏效应综合影响的广义达西定律,以椭圆渗流理论和平均质量守恒定律为基础,分别建立了无限导流垂直裂缝井和有限导流垂直裂缝井的不稳态渗流理论,进而通过叠加原理建立了带有任意裂缝条数的压裂水平井产量递减模型,分析了压裂水平井不稳态时期的产量递减规律。结果表明,压裂水平井初期产量比较高、递减比较快,但是产量很快进入缓慢递减、平稳变化阶段。启动压力梯度、变形系数越大,压裂水平井单井产量越低;当启动压力梯度大于0.01 MPa/m以后,对产量及其递减规律的影响显著。压裂缝条数越多、裂缝越长、导流能力越大,压裂水平井产量也越高,递减速度也越快,但随着压裂缝条数、长度和导流能力的增加,产量增幅逐渐变小。     

低渗透气藏含启动压力指数方程及应用

低渗透气藏考虑启动压力梯度的拟稳态或稳态三项式产能方程虽较二项式产能方程有较大改进,但待定参数的确定随意性较大,且建立的三项式产能方程的表达形式不唯一,计算的无阻流量也不唯一。为克服上述缺陷,从径向流两区渗流物理模型出发,建立了含启动压力的n次幂指数产能方程,并结合实例,验证对比了此方法与原方法的优劣。结果表明,此方法简便可靠,待定参数和方程形式唯一;此外,使用未达稳定状态流量值计算时,三项式产能方程计算无阻流量偏于乐观,矿场生产中建议采用此方法计算的无阻流量值。