退火温度对TA6合金板材组织和性能的影响

在不同温度下对TA6合金冷轧态板材保温60 min后空冷退火处理,研究退火温度对TA6合金板材组织和性能的影响。结果表明,冷轧后的TA6合金板材,在650℃以下退火时,其组织和性能变化很小;在700℃退火时开始发生再结晶,组织和性能出现明显变化;在720~800℃之间退火时,板材的力学性能已趋于稳定。TA6合金板材合理的退火工艺为(750~800)℃×60 min后空冷。     

冷热处理对镁锂合金板材组织性能的影响

以冷轧态Mg-8Li-3Al-0.4Ca合金板材为研究对象,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、电子拉伸机和维氏硬度计等设备,研究不同冷热处理工艺对微观组织和力学性能的影响。结果表明:冷轧变形的板材经不同的冷热处理后,α相出现球化,β相发生了再结晶。Mg-8Li-3Al-0.4Ca合金经过先冷后热或先热后冷的处理方式,随着深冷时间的增加,合金的拉伸性能及硬度均出现先上升后下降的变化规律。     

热处理工艺T6I6对2195合金组织和性能的影响

研究了热处理工艺T6I6对2195Al-Li合金组织和性能的影响,结果表明：2195Al-Li合金的断裂韧性与析出相的密度、尺寸及分布有关,而以T1相的密度、尺寸和分布影响最大;T6I6热处理工艺抑制T1相在亚晶界析出并促进T1和θ＇相在晶内细小弥散析出,从而使2195合金在强度没有降低的条件下相对T6工艺提高合金塑性及断裂韧性。     

重复固溶处理对GH536合金板材组织和性能的影响

研究了重复固溶处理对GH536合金板材显微组织、不同温度下的拉伸性能、持久性能以及弯曲振动疲劳性能的影响。结果表明:重复固溶处理会使晶粒长大,室温拉伸性能降低,但对高温拉伸性能的影响较小,同时重复固溶处理可改善板材的持久性能和弯曲振动疲劳性能。结合实际工况推断其可以满足航空发动机零件的使用要求。     

T6处理工艺对Mg-Y-Cu-Zr合金显微组织和耐腐蚀性能的影响

为研究T6热处理工艺对Mg-6.6Y-2.6Cu-1.2Zr镁合金组织和耐腐蚀性能的影响,对合金进行了不同工艺的固溶处理和相同工艺的时效处理。固溶处理工艺为420℃、440℃和460℃保温12h水冷,时效处理工艺为200℃×12h。采用光学显微镜和扫描电镜观察合金的显微组织,通过电化学法测试合金的耐蚀性能。结果表明:随着固溶温度的升高,合金中β相数量减少,且其形貌从不规则形状转变为条状;LPSO结构的体积分数先增多后减少;合金的腐蚀速率先增大随后显著降低。经460℃×12h水冷随后200℃×12h时效处理的Mg-6.6Y-2.6Cu-1.2Zr合金的耐蚀性能显著提高,为铸态合金的4.6倍,表明合适的T6处理工艺可有效提高Mg-6.6Y-2.6Cu-1.2Zr镁合金的耐蚀性能。     

1161T合金轧制板材的断裂韧性和组织不均匀性

在已知的铝合金的很多研究中，获得了板材沿厚度机械性能变化的大量资料。然而在一些文献中，关于板材沿厚度其断裂韧性情况的报道却很少，本文介绍了１１６１Ｔ合金轧制板材沿厚度其机械性能和断裂韧性变化的研究结果，以及它们与组织的关系。     

LF6合金羽毛晶的组织和性能

前言近年来熔炼铸造工艺不断地向前发展。为提高金属的纯洁度,对熔体采用了多孔陶瓷管过滤等净化措施。这些净化处理除掉了铝液中的有害夹渣,但是同时也把一些外来晶核过滤     

新型Al-Mg-Si-Cu-Zn合金板材组织、织构和性能的优化调控

通过OM、SEM、TEM观察以及EBSD和力学性能测试等手段研究了不同热加工工艺对Al-Mg-Si-Cu-Zn合金板材组织、织构和成形性能,以及固溶淬火后等温时效对其析出行为的影响规律。结果表明,2种热加工工艺对T4P预时效态合金的强度和应变硬化指数n基本无影响,但是对平均塑性应变比rˉ、Δr以及不同方向延伸率影响显著;不同热加工过程对合金组织和织构演化均有影响,成形性能较好的固溶淬火态合金板材平均晶粒尺寸略大且呈双模型晶粒尺寸分布特征,其织构组分较多,但是强度较低。对该淬火态合金进行185℃人工时效20 min,其硬度即可升高65 HV,进一步时效到5 h达到峰值硬度132 HV,对应的拉伸性能可达Rp=318 MPa,Rm=364 MPa,A=13%,拉伸断口为典型的塑性断裂。该合金在185℃时效时仍以Mg-Si相析出为主,如b"、b'和Q'相等,峰时效后b"相主要沿b轴方向生长,最后转化为b'和Q'相,合金表现出较好的时效稳定性。     

固溶时效对2524合金板材组织和性能的影响

采用金相显微镜(OM)、差热分析(DSC)、X射线衍射(XRD)、拉伸试验机等,研究了固溶时效处理对大应变轧制2524铝合金板材显微组织及力学性能的影响。研究表明,轧制态2524铝合金中轧制面组织呈纤维状且存在大量的Al_2Cu和Al_2CuMg相。合金在455～495℃之间,固溶处理温度越高,时间越长,粗大的第二相溶解越充分。2524铝合金经495℃×60min固溶处理后,析出相基本溶解,2524铝合金的抗拉强度,屈服强度和伸长率分别为412.6 MPa、350.7 MPa和17.9%,合金经505℃固溶处理后,出现过烧组织特征,力学性能降低。合金经时效处理后强化相均匀析出,合金性能得到强化。合金经190℃×6h时效处理后,2524铝合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为464.6MPa、395MPa和22%。     

Al—Cu—Zn—Mg合金板材的T351和T851处理

将Al-(4.0～7.0)％Zn-(5.0～6.0)％Cu-(0.8～1.4)％Mg的铝合金板材作T6(465℃固溶40分后水淬再150℃时效)、T851或T351形变热处理(465℃淬火后经3％冷形变,然后进行150℃人工时效或室温下自然时效)后,发现形变热处理的板材,其抗拉强度、屈服强度和延伸率均优于T6处理的。     

T6处理对Al-Sr中间合金变质的A356铝合金组织与性能的影响

在传统的A356铝合金中加入Al-10Sr中间合金压铸成型制备新型的铝合金轮毂材料,通过光学显微镜和扫描电镜研究了铸态及T6热处理态A356铝合金的组织及其性能,分析了合金的断裂机制。结果表明:铸态A356合金中铁基化合物主要为β相(Al5FeSi);经T6工艺处理后,共晶Si粒子的边角更加圆润,Mg2Si完全固溶于铝基体中,合金组织得到改善;铸态及热处理态A356铝合金试样的拉伸断口均有大量韧窝存在,合金呈现较好的塑性;但T6热处理态A356铝合金的断口处韧窝与铸态相比更加均匀,合金的塑性提高;合金的断裂机制为韧窝+解理断裂的复合断裂机制。     

T6处理对 ZL105A 铸造铝合金组织和性能的影响

对ZL105A铸造铝合金进行了T6处理。研究了铸态和经T6处理后该合金的显微组织、力学性能和拉伸试样断口形貌。结果表明,T6处理后,ZL105A合金组织更细小、均匀,硬度、抗拉强度大幅度提高,断后伸长率降低。     

加工量对ZAl6合金组织和性能的影响

对挤压ZAl6合金在不同加工量下冷拔加工后的组织和力学性能进行了研究.结果表明:ZAl6合金铸态组织为基体η相和网状分布的白色α相,无网状共晶组织(β+η)相出现;材料的抗拉强度随着加工量的增大而减小;挤压和拉拔后,材料出现加工软化.     

等温退火对TC6合金性能和组织的影响

采用不同的热处理制度对TC6合金进行等温退火处理,并在热处理后分别进行拉伸、KCT试验,分别得到TC6合金的强度值、塑性值和冲击韧度值。通过金相观察、分析,得到不同等温退火温度条件下,TC6钛合金的组织、强度、塑性和冲击韧度的变化规律。     

退火工艺对高碳Nb521合金板材组织和性能的影响

通过对不同退火工艺下高碳Nb521合金板材力学性能和组织状态以及退火过程中析出相的分析,研究了退火工艺对高碳Nb521合金板材组织和性能的影响。结果表明:随着退火温度升高,高碳Nb521合金板材的屈服强度、抗拉强度、维氏硬度变化不大,延伸率波动较大。退火温度升高到1 450℃,平均晶粒尺寸增大到29μm。SEM及EDS结果表明,退火后的高碳Nb521合金板材析出了点状碳化物并弥散分布在板材晶粒当中,片状碳化物分布在晶界上。1 400℃退火的高碳Nb521合金板材综合力学性能较好。     

热暴露对7075—T7351板材组织和性能的影响

本文通过性能测试和透射电镜观察,研究热暴露制度对7075—T7351板材组织和性能的影响。7075—T7351板材在125、175和250℃、分别保温100小时热暴露,再分别测定它们的室温、125、175和250℃性能。随着测试温度升高,抗拉强度下降,伸长率略有增加;随着热暴露温度升高、抗拉强度显著下降,伸长率相应提高;合金组织随着热暴露温度升高、保温时间增长而明显改变。     

固溶处理对6xxx/7xxx铝合金复合板材组织和性能的影响

通过显微组织观察、力学性能测试等方法研究了固溶处理对6xxx/7xxx铝合金复合板材显微组织和性能的影响。结果表明:在470～510℃范围内,随着固溶温度的升高和固溶时间的延长,包覆层合金中的粗大相逐渐溶入基体中,固溶强化效果增强;而进一步提高固溶温度或延长固溶时间,芯层合金晶粒逐渐长大,合金强度降低。6xxx/7xxx铝合金复合板材的最佳固溶处理工艺为495℃×40 min,在此条件下,获得的力学性能和阳极氧化性能较好。     

T6时效和T6I6时效对6005A铝合金微观组织和性能的影响

采用硬度测试、晶间腐蚀试验,透射电镜(TEM)和高分辨透射电子显微(HRTEM)分析研究6时效和T6I6时效工艺处理对6005A铝合金硬度和晶间腐蚀性能的影响。结果显示:6005A铝合金经T6峰时效175℃、12 h后,虽然硬度达到了120 HV,但存在严重的晶间腐蚀倾向,腐蚀深度约为100μm,同时,晶界上的析出相呈不连续分布,尺寸较小;经T6I6时效处理后,晶内生成细小的析出相,同时晶界的析出相呈不连续分布,但尺寸较大,此时合金可获得更高的峰值硬度(127 HV),而且其抗腐蚀能力得到显著提高,腐蚀深度约为30μm。     

T4和T6热处理对Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr合金组织和硬度的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和显微硬度仪等研究了T4和T6热处理对Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金显微组织及硬度的影响。结果表明:Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金经T4热处理之后,网状结构的β-Ca2Mg6Zn3相逐渐分解并转变为不规则的团聚的块状结构,MgZn2相逐渐溶解于α-Mg基体中,硬度比铸态时显著提高,达到63.87 HV;经过不同时间的T6热处理之后,MgZn2相从α-Mg基体中重新析出,球状的Mg2Ca中间化合物均匀的分布于晶粒内且发生明显长大。随着时效时间的延长,MgZn2相增多,对位错的钉扎增强,合金的硬度提高,在"峰时效"时的硬度达到64.97 HV。410℃×24 h固溶处理后150℃×8 h时效处理为Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金的最佳热处理工艺。