HPb59—1黄铜热挤压工艺及模具

<正> 1 前言 我厂是生产潜水装置的专业厂家,各型呼吸器中有很多HPb59—1黄铜制件,多为阀件,形状复杂。若从自由锻造制造毛坯,既浪费材料,又费工时;若采用冷挤或温挤,则因形状复杂,所需变形程度大,而材料挤压成型性能不好,难于实现。故采用热挤     

包套法热挤压铅黄铜HPb59-1法兰工艺

介绍了包套法热挤压铅黄HPb59-1法兰的模具设计、包套的材料选取和形状尺寸的确定及铅黄铜HPb59-1加热温度和加热时间的确定,为其它难变形材料的成形提供了一种新的方法。     

HPb59-1黄铜阀体铸造工艺试验研究

为了消除HPb59-1黄铜阀体在生产中产生缩孔、缩松和组织粗大等铸造缺陷,通过铸造工艺试验确定:在阀体热节处加设形状适宜的补缩冒口,强化铸件的补缩并将缩孔移出阀体;采用微量硼作为变质添加剂,细化阀体组织,有效地消除了上述铸造缺陷.     

HPb59-1黄铜连续挤压的研究

研究了用连续挤压的方式挤压常温下难以加工的HPb59-1黄铜,采用合理的实验工艺参数,得到了质量较好的产品,为连续挤压加工难变形金属提供了参考.     

HPb59-1黄铜外导体的温挤压成形工艺

采用温挤压成形技术对微波通信器材上的HPb59-1铅黄铜外导体进行了精密成形加工。其锻件内腔表面粗糙度达到Ra0．8～1．6μm，尺寸精度高、尺寸一致性好，内腔侧壁与底面的圆角小于R0．2mm，完全满足导体的技术要求；同时，温挤压成形的导体锻件由于无砂眼、无毛刺、裂纹和折叠等缺陷，有利于提高外导体的电信性能。     

铅黄铜HPb59—1的锻造

一、前言铅黄铜HPb59—1在锻造生产中存在着两类不同性质的锻造裂纹、一类由于锻造温度过低进入黄铜的脆性区而造成锻裂。一类是黄铜在780～650℃的正常锻造温度下出现成批的锻裂。后者锻裂的原因初步查明是材料在加     

HPb59—1黄铜的超塑锻造

本文研究探讨了工业用HPB59—1黄铜在不经超塑性预处理,在L/D>1、压缩对数应变∈>0.7、720℃、凸模进给速度0.2～0.6m/s等条件下,在机械压力机上实现超塑性锻造的变形规律。通过各类零件在不同参数下的试验和指标数据验算表明,在通用机械压力机上可以实现超塑锻造,其δ>300％,每个零件的超塑锻造节拍不超过1s。本文还对该合金的组织状态,超塑锻造润滑条件、模具结构等问题进行了探讨。     

热挤压黄铜套管及模具

<正> 一、简 介 套管零件的材料为HPb59-1黄铜,以前是由两个零件焊接而成的(图1)。焊后还要对外圆、内孔及法兰盘上下面进行车加工。后来采用了热挤压工艺,使之成为一个整体的零件,省去了焊接工序,提高了产品质量,合格率达到98％,节约了黄铜,提高工效两倍。     

HPb59-1黄铜变质细化晶粒组织的热稳定性

对微量B变质细化的HPb59—1黄铜晶粒组织在热加工温度范围保温时晶粒长大情况，以及添加微量Zr对它的稳定作用进行了试验研究。结果表明，热加工温度下材料内部正常晶粒长大不会使其丧失变质细化效果，晶粒仍比无变质细化的铸棒细得多。然而在较长时间或较高温度下材料出现了始于表面、迅速向心部推进的反常晶粒长大，晶粒粗化至mm级。微量Zr的加入对变质细化效果和正常晶粒长大速率的影响都不大，然而有效地抑制了上述反常晶粒长大。     

HPb59-1黄铜表面蚀点现象的研究

从成分及组织结构角度分析了铸态黄铜HPb59-1表面易出现腐蚀点的原因,研究结果表明:合金中杂质Fe的含量对合金的组织影响明显;合金中杂质Fe含量较高时,应相应提高基体元素Cu的含量,以提高合金的抗腐蚀性能。     

HPb59-1铅黄铜阀体冲压缺陷分析与检测

阐述了HPb59-1铅黄铜阀体坯件的结构和成分,分析了坯件在热冲压过程中裂纹产生的原因及预防措施.并针对温控阀的结构特点,选择渗透检测法对阀体裂纹进行检测,通过色差渗透和荧光渗透分别对阀体裂纹进行抽样检测和批量检测.试验表明,色差检测效果良好,为阀体生产企业提供了参考.     

微量硼在HPb59-1黄铜中的细化变质作用

研究了微量硼对HPb59-1合金的细化变质作用。结果表明:0.0001%￣0.0010%的硼具有显著细化变质效果,使发达的柱状晶转化为30￣50μm的等轴晶;高温(680℃×40min)组织显示,微量硼的铸态细化变质组织在高温有较好的热稳定性,对α→β转变影响较小。但过量硼的添加,将减缓α→β转变,提高转变温度,从而影响热加工性能,为此,硼添加量应小于0.001%。     

B变质对HPb59-1黄铜组织细化的影响

研究了B变质处理及其变质处理后不同的保温时间对HPb59-1黄铜的组织与力学性能的影响。结果表明,HPb59-1黄铜中加入一定量的B可以细化HPb59-1黄铜的组织,改变α和β相组织的分布状态,提高合金的力学性能。细化效果随着B的含量的增加而增强,当B加入量范围在0·008%~0·015%时细化效果较好。变质处理后随熔体保温时间的延长,B细化变质效果存在衰退现象,保温10min后浇注,晶粒细化变质效果最好。     

铅黄铜HPb59-1连续切削的颤振及其特征研究

试验研究了铅黄铜HPb59-1材料在连续切削加工时产生的切削颤振,得到了切屑形成频率与切削用量之间的关系,以及切削颤振形成频率和振幅。试验结果表明,铅黄铜HPb59-1材料因切削加工过程中周期性地产生剪裂型切屑而产生切削颤振。并由此总结得到铅黄铜HPb59-1材料加工产生的切削颤振所具有的一般性特征。     

稀土硼锆在HPb59-1黄铜中的细化变质效果

研究了微量稀土、硼、锆对HPb59-1合金的细化变质作用.结果表明:0.0001%～0.001%的硼具有显著细化变质效果;0.03%～0.05%稀土也能消除铸态柱状晶,但细化晶粒能力远小于微量硼;微量锆细化变质效果不明显.高温(680℃×40min)组织显示,稀土、锆及过量硼的添加,均提高合金α→β转变温度,从而影响热加工性能.     

供应态HPb59-1黄铜超塑性压缩的试验研究

对供应状态的HPb59-1黄铜棒材进行了超塑性等温压缩试验,分析了压缩变形过程,研究了试样尺寸对压缩变形过程的影响,确定其最佳超塑压缩变形工艺参数,本试验结果为压缩类成形零件提供了较佳的工艺参数。     

电网用HPb59-1铅黄铜的应力腐蚀开裂研究

通过宏观检查、光谱分析、金相试验、断口形貌观察、能谱分析,以及应力腐蚀试验,对电网HPb59-1铅黄铜部件开裂原因进行了分析。结果表明,开裂失效的主要原因是由应力腐蚀造成的。材质中铅含量过高降低了材料性能,促进了开裂。铅黄铜部件安装前应进行应力腐蚀试验,试验合格才可安装,必要时可更换为耐应力腐蚀的材质。     

HPb59-1黄铜热压缩变形流动应力方程的构建及应用

通过热压缩实验对HPb59-1黄铜在温度为650～800℃和应变速率为0.1～10 s-1下的高温变形行为进行了研究,其真应力-真应变曲线表明:流动应力随着应变速率的降低和温度的升高而降低.通过回归拟合实验数据建立了HPb59-1黄铜高温变形流动应力方程,并进行验证.将建立的流动应力方程嵌入Deform-3D,并对某方...     

活塞热挤压工艺及模具

<正> 我厂生产的TN150载重汽车汽制动阀总成的活塞(图1)原采用H62黄铜棒车削,现改为H62圆饼热挤压。原工艺每件消耗黄铜0.53kg,采用热挤压后每件消耗黄铜0.21kg,节约60.4％,提高了产量和质量,满足了产品使用要求。