福清核电辅助冷却水系统管道腐蚀穿孔原因分析

核电厂中存在很多介质为海水的管道。由于海水的高腐蚀性,这些管道在设计上已考虑有涂层、衬胶和牺牲阳极等腐蚀防护方法,但仍有腐蚀不断发生,甚至造成管道穿孔。本文通过对福清核电厂辅助冷却水系统管道腐蚀穿孔事件的分析,得出造成腐蚀穿孔的三个主要原因为管道防腐施工质量偏低,牺牲阳极保护不足,发生腐蚀穿孔的短管和相连的换热器发生电偶腐蚀。通过对本次事件的原因分析和总结,为电厂后续机组的防腐设计起到了指导作用,同时也为电厂海水管道防腐工作提供了参考数据。     

储罐内底板阴极保护的失效原因

对5万m3原油储罐大修时,发现罐内底板虽然采用了牺牲阳极阴极保护,但罐内底板仍然产生了严重的腐蚀,产生腐蚀的主要原因为牺牲阳极设计重量不足、罐底周边牺牲阳极安装量不足、牺牲阳极焊接高度不当等。就此提出了应对措施。     

水下生产设施紧固件防腐技术

目前针对海水浸没环境下的钢结构防腐主要采用牺牲阳极和防腐涂层联合保护的防腐方案,但对于很多水下生产设施上的螺栓螺母、铰接机构、锁定机构等紧固件来说,通常采用机械连接方式,与主结构之间的电阻较大,牺牲阳极无法对其进行很好的阴极保护作用,且这些紧固件之间和紧固件与主结构之间多存在一定空隙,极易发生缝隙腐蚀,同时由于紧固件的安装过程需要与施工工具进行硬接触,常规涂层又很容易破损,导致涂层的防腐效果降低。本文主要针对上述紧固件防腐可能出现的问题,对水下生产设施上的紧固件防腐方法进行分析和比较,并最终给出推荐的紧固件防腐方案。     

金塘大桥承台钢底板阴极保护

承台钢底板与钢管桩的绝缘较差时,钢底板将会吸收钢管桩的阴极保护电流,加速了牺牲阳极的消耗,最终牺牲阳极的寿命达不到设计年限,影响阴极保护效果.文章介绍了承台钢底板牺牲阳极阴极保护设计及施工.经检测,保护电位满足设计要求.     

某核电厂循环水管道牺牲阳极脱落原因及改进建议

某核电厂循环水管道牺牲阳极在短时间内出现非均匀溶解和局部脱落。通过化学成分分析、电化学性能测试、阳极背面涂层厚度分析及不同安装方式下海水对牺牲阳极冲刷作用的模拟,分析了牺牲阳极脱落的原因。结果表明：铟元素含量偏低导致牺牲阳极非均匀溶解;牺牲阳极背面与被保护管道之间的安装间隙较大、牺牲阳极背面涂层厚度不足以及牺牲阳极体内存在超尺寸铸造缩孔缺陷等因素均会降低牺牲阳极体与铁芯之间的结合力,进而加速牺牲阳极脱落。     

阴极保护技术在滨海电厂凝汽器防腐上的应用

介绍了滨海发电厂海水冷凝器存在的腐蚀问题及其原因分析,并分析了冷却管端部渗漏的原因.同时结合滨海电厂某冷凝器的防腐工程介绍了海水冷凝器阴极保护(牺牲阳极法)设计参数的选择、计算过程及施工方案,且取得了良好的保护效果.     

海水冷却凝汽器管道滤网腐蚀与控制

针对海水冷却凝汽器管道滤网的腐蚀问题,从腐蚀特征和形式分析,对海水状况下不锈钢的腐蚀机理、原因和防腐蚀控制措施进行了全面阐述,结果表明,通过综合采用超级奥氏体不锈钢、焊缝修复、缝隙填补、涂层保护和牺牲阳极等防腐蚀措施,可以有效防止海水管道滤网的腐蚀问题。     

Al-Zn-In-Si牺牲阳极在模拟海水及海泥环境中的电化学性能

目的 分析A13型Al-Zn-In-Si牺牲阳极在海水、海泥中的电化学性能.方法 采用恒电流极化进行4 d的加速实验,使用电化学阻抗谱(EIS)分析电化学腐蚀过程,通过扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)及三维超景深显微镜观察分析腐蚀形貌及表面化学成分,对比研究了Al-Zn-In-Si牺牲阳极在模拟海水和海泥环境下的腐蚀形貌、电化学性能.结果 在模拟海水和海泥环境中,尽管Al-Zn-In-Si牺牲阳极都满足DNVGL-RP-B401的要求,但在海泥环境中,其电化学效率仅为65.97％,远低于海水环境中的89.43％.牺牲阳极在海水环境中发生均匀腐蚀,而在海泥环境中却呈现严重的不均匀腐蚀现象,表面腐蚀坑为疏松多孔蜂窝状.结论 在海泥环境下,Al-Zn-In-Si牺牲阳极的腐蚀产物扩散困难,局部呈现腐蚀坑,自腐蚀速率高,导致电化学效率降低.溶解过程中,由于组织脱落,自身消耗增加,电化学容量降低,从而导致阳极在模拟海泥环境中的电化学性能低于海水环境,并揭示了阳极在模拟海水、海泥环境中的腐蚀机理.     

储罐内底板牺牲阳极阴极保护电流分布的有限元模拟

储罐内底板多采用牺牲阳极阴极保护方法,但是采用传统计算公式和经验进行设计,通常会造成阳极设计用量不准确、局部欠保护等问题。通过有限元法对布置在储罐底板上不同部位的牺牲阳极发出的电流进行分解建模并计算,既可以非常直观地看到牺牲阳极对被保护体阴极保护的效果——保护电流大小和覆盖范围,又可以通过改变阳极布置的位置或尺寸以及表面涂层的屏蔽性能直接检验电流的分布变化,为实际阴极保护设计的实施提供非常有价值的预测和参考。     

铝合金牺牲阳极在淡海水环境下腐蚀产物及其形成过程分析

铝合金牺牲阳极以其广泛的材料来源和低廉的价格,在江河入海口等淡海水区域的近海钢管桩、海底隧道钢壳中的应用日趋广泛。淡海水环境下铝合金牺牲阳极腐蚀产物会在铝合金牺牲阳极表面的附着对牺牲阳极的应用产生干扰,本文通过对铝合金牺牲阳极在淡海水环境下的加速腐蚀实验,定性分析了铝合金牺牲阳极在淡海水环境下腐蚀产物的成分和形成过程。     

储油罐内底板阴极保护牺牲阳极布置方式探讨

本文以某工程10万m3储罐的牺牲阳极设计方案为例,对比分析了储油罐内底板牺牲阳极不同布置方式的阴极保护效果,结果表明阳极数量随半径增大而增加布置方式,中心和边缘区域阳极易消耗,达不到设计要求,容易造成罐底板局部腐蚀。阳极重量与保护面积成比例的布置方式,阳极所提供的阴极保护电流与所保护的内底板面积基本相同,对整个罐底板都可以获得好的阴极保护效果。     

淡海水环境中某码头钢桩牺牲阳极阴极保护效果检测与分析

珠江口某改造码头钢桩在淡海水环境中采取牺牲阳极阴极保护10余年。通过测试码头所处环境腐蚀因素,水下拍摄测量阳极,计算阳极使用寿命,测量保护电位,检查钢桩腐蚀状况等措施,对码头阴极保护效果进行评价和分析。     

热带滨海电厂腐蚀控制综合技术

本文主要介绍了热带滨海热电厂中埋地管道、法兰、阀门、不锈钢部件等部件腐蚀的综合防治。采用预组装镁合金牺牲阳极保护电厂中的埋地管道,采用热塑性弹性体涂层保护电厂中法兰及阀门等,采用缓蚀剂与牺牲阳极联合保护海水淡化设备,通过综合腐蚀控制方法对不同工况钢质结构进行防腐保护。     

锌铝/富铝复合涂层在海洋环境中的耐蚀性研究

在锌铝涂层表面喷涂HD590富铝涂液形成复合涂层,对比了锌铝涂层与复合涂层的附着强度、耐磨性、微观形貌,并通过中性盐雾试验、海洋平台棚下大气暴露试验和海水周期喷淋试验,对比研究了二者的耐蚀性。结果表明:复合涂层的附着强度比锌铝涂层提高了30%,耐磨性好,涂层厚度满足紧固件工件的配合精度要求;复合涂层的抗盐雾腐蚀性能和耐海洋环境腐蚀性能优于锌铝涂层,其防腐机理为屏蔽作用、钝化作用和阴极保护相结合;防腐过程中,富铝层发生活化反应,产生一定的牺牲阳极保护作用,同时使涂层腐蚀电位负移,提高了其阴极保护作用。     

基于保护电流密度对钢质桩基牺牲阳极设计技术的应用研究

在近海域能达到构筑物全浸区阴极保护完全极化所需的最小设计电流密度的主要控制因素是金属表面的氧含量,在海水流动过程中,海水的紊流也将大大增加构筑物的腐蚀速度。本文根据近海港码头桩基的牺牲阳极阴极保护设计项目的研究,对一些基本设计准则和实践经验进行了归纳,提供基于保护电流密度对牺牲阳极的设计计算数据的经验,以及对寿命有要求的阴极保护设计的新途径,也可供在广东地区海域钢制码头、储罐罐底等金属构筑物的腐蚀控制参考借鉴。     

核电站海水循环水泵部件腐蚀原因分析及处理

田湾核电站海水主循环泵在服役过程中，进出口阳极和叶轮主螺栓发现腐蚀问题。对腐蚀原因进行调查分析，并针对性的采取防腐处理和改造，对效果进行验证，相同的腐蚀问题未再发生，证明防腐措施是有效的。     

城市供水用大口径钢质顶管的腐蚀防护技术

采用大口径钢质顶管是解决上海城市供水的基本措施,顶管实施工艺使得腐蚀防护面临诸多难题。防护涂层要保证在钢管顶进过程中涂层破坏小,在非开挖的条件下需提供牺牲阳极安装条件。研发的高性能涂层加牺牲镁阳极阴极保护联合防护方式经现场试验能满足腐蚀防护需要。当前全线钢顶管采用高性能防护涂层,现场测试发现存在杂散电流,应尽早实施阴极保护抑制顶管腐蚀。     

大型海水循环泵腐蚀与防护技术应用

滨海电厂主循环泵的腐蚀研究及阴极保护技术应用推广在国内已有十余年的历史,因其效果显著,已愈来愈得到生产厂家的重视.目前国内滨海电厂循环水泵的保护主要是:泵内采用涂层加外加电流阴极保护技术;泵外水下部分采用涂层加牺牲阳极保护方法.本文从腐蚀原因分析、外加电流阴极保护技术及应用情况等几方面对海水循环泵的腐蚀与防护进行介绍.     

核电厂鼓型滤网牺牲阳极溶解不足的原因

某滨海核电厂在使用海水3a后,鼓型滤网的大部分牺牲阳极仍溶解不足,甚至发生脱落.通过对鼓型滤网的防腐蚀设计、牺牲阳极的化学成分和电化学性能进行分析,研究了该牺牲阳极溶解不足的原因.结果表明:牺牲阳极内部存在铸造缺陷,海水从缺陷处进入牺牲阳极内部,母材优先发生腐蚀并完全溶解后,牺牲阳极发生脱落;牺牲阳极的电化学性能不符合...     

东海大桥钢管桩在役牺牲阳极性能分析及剩余寿命评定

通过对东海大桥钢管桩在役牺牲阳极现场取样,观察其腐蚀形貌,系统分析阳极本体化学成分及其电化学性能,推算牺牲阳极的消耗量及剩余寿命。结果表明:受海水电阻率变化影响,不同桥墩处阳极表观及溶解度差异较大;阳极化学成分、开路电位及工作电位仍满足GB/T 4948-2002标准要求,但电流效率有所降低;根据阳极实际消耗率测算其使用寿命满足33a的设计要求。