1000MW超（超）临界机组全保护低氧加氧工艺探讨及其机遇和挑战

超（超）临界机组不采用加氧处理工艺（OT）,会发生给水系统流动加速腐蚀（FAC）,导致水冷壁结垢速率加快、高压加热器疏水调节阀堵塞、精处理运行周期缩短等一系列问题,从而影响机组运行的安全性和经济性。新机组投运,水汽指标满足加氧要求后,采用给水加氧处理工艺,能够在很大程度上缓解和改善以上汽水系统问题。目前主流的给水OT处理工艺主要分为高氧和低氧,其中全保护加氧处理技术在低氧工艺基础上增加了高加疏水侧的加氧保护,该技术应用比较成熟,目前国内已经有80多台机组实施了全保护加氧,有着良好的应用业绩。随着发电技术趋向于更高参数方向的发展,全保护低氧加氧处理工艺也迎来了在更高压力、更高级管材的机组的应用,尤其是面对超超临界二次再热机组,全保护低氧加氧工艺的技术适应性将面临更大的机遇和挑战。     

1000MW超超临界机组锅炉给水自动加氧技术研究与应用

针对某超超临界机组日益突出的流动加速腐蚀和精处理运行周期短的问题,通过应用锅炉给水自动加氧技术,明显的抑制了给水系统和疏水系统的流动加速腐蚀,延长了精处理运行周期,获得了较好的技术经济效益.     

660MW超超临界机组直流锅炉全保护加氧处理下高温氧化腐蚀在线监测技术研究

基于痕量溶解氢含量测定的新型热力系统锅炉四管(省煤器管、水冷壁管、过热器管、再热器管)腐蚀与氧化在线监测系统首次应用在某电厂660MW超超临界直流锅炉水汽系统中.该电厂在原有AVT(O)给水处理的运行中引入给水加氧处理(OT),通过加氧处理前后给水、过热蒸汽和再热蒸汽取样点水汽指标的监测,验证了此系统对溶解氢含量进...     

某电厂1000MW超超临界机组除氧器入口溶解氧异常原因分析及处理

某电厂1000MW超超临界机组给水处理工况从氧化性全挥发处理（AVT(O)）向加氧处理（OT）转化时,出现除氧器入口溶解氧异常现象。从在线监测仪表的准确性、水汽低温取样系统严密性和低压加热器严密性等方面查找原因。结果表明：低加汽侧呈负压且密封不严,导致空气吸入低加汽侧,含有较高溶氧的低加疏水经疏水泵回收至8号低加水侧出口,引起除氧器入口溶解氧升高。     

碱性酚醛树脂砂工艺在1000MW超超临界机组铸钢件上的应用

介绍了酯硬化碱性酚醛树脂砂工艺特点、基本配方以及工艺性能.该工艺在应用于百万千瓦超超临界汽轮机机组铸件实现国产化项目上取得了骄人业绩,同时也佐证了碱性酚醛树脂砂工艺具有优良的综合性能.     

660MW超超临界机组给水低氧处理实践与效果评价

对660 MW超超临界锅炉给水低氧处理实践效果进行总结和分析。结果表明,给水低氧处理在抑制炉前系统流动加速腐蚀,减缓锅炉结垢和锅炉压差上升速率等方面效果显著,同时还可避免蒸汽中高氧含量可能对金属高温氧化产生的影响。     

某电厂1000MW超超临界机组水汽系统氢电导率异常原因分析

某超超临界1000MW机组在加氧处理工况中出现了水汽系统氢电导率异常升高的现象,导致自动加氧异常退出。通过排查在线电导率表、加药系统、精处理系统和机组运行日志,结果表明：低温省煤器投入运行后,由于水汽品质不合格,将失效的3^#混床在极短的时间内被击穿,直接导致给水和蒸汽品质恶化,引起水汽系统氢电导率异常升高。     

国内火电机组锅炉给水加氧处理技术的应用

锅炉给水加氧处理技术在火电机组中已有60多年的发展,由于其具有抑制流动加速腐蚀（FAC）、减缓节流部位的沉积、增加精处理周期制水量、延长锅炉酸洗周期、抑制锅炉压差上升速率等优点,在火电机组中得到了广泛的应用。经过不断的发展创新,形成了不同形式的加氧工艺和装置。笔者综述了国内锅炉给水加氧处理技术在火电机组中的发展和应用,并提出建议与展望,以期为相关专业人员提供参考。     

1000MW超超临界机组用国产P92三通性能研究

超超临界机组主蒸汽和高温再热管道广泛采用P92钢材,为扭转长期以来依赖进口的局面,针对国产P92三通,进行了化学成分、表面质量、几何尺寸、硬度、室温拉伸、高温拉伸、室温冲击、金相检验和应力测试等检测试验。结果表明,该国产P92三通性能符合ASTM A335/A335M、GB5310的设计要求,可用于1000MW超超临界机组。     

1000MW超超临界汽轮机主调门阀壳的铸造

介绍了GX12CrMoWVNbN10-1-1材质1000MW超超临界汽轮机主调阀的铸造工艺方案，针对铸件特点采用的冶炼、铸造工艺，补焊和热处理方案均满足了所要求的无损探伤及力学性能要求。     

1000MW超超临界机组用P92耐热钢高温服役后的性能

对某电厂超超临界机组运行达到16000 h的新型铁素体耐热钢P92取样管段进行拉伸、冲击性能、断口特征、显微组织、扫描电镜、能谱、碳化物转移、X射线衍射、透射电镜等分析。研究结果表明,P92运行16000 h后室温抗拉强度和规定非比例延伸强度分别达703 MPa和543 MPa,依然保持在较高水平,满足ASME SA335 P92性能要求;高温(600℃)的规定非比例延伸强度值满足GB5310对10Cr9MoW2VNbBN的技术要求;冲击吸收能量在160 J以上,冲击韧性未明显降低;冲击试样的断口显示出韧性断口的宏观特征,纤维区分布着大小相对均匀的等轴韧窝,并且韧窝中存在析出相粒子;析出相主要为M23C6型碳化物,在晶界不断的集聚长大,其次为弥散分布的颗粒状MX相,即Nb,V(C,N),还含有Fe2W型Laves相,尺寸细小且相对稳定。     

1000MW超超临界凝气式蒸汽轮机铸钢件的铸造工艺研发

介绍了超超临界1000MW凝气式蒸汽轮机铸钢件的结构特点、技术条件。分析产品在铸造过程中可能出现的问题,从造型方案的选择、冒口补贴和浇注系统的设计着手,并利用MAGMA软件对凝固及充型进行模拟仿真,优化了过程操作,提高了铸件质量,最终降低了生产成本。     

加氧处理对700℃级超超临界锅炉合金GH2984饱和蒸汽氧化行为的影响

采用氧化增重法、X射线衍射、扫描电子显微镜研究了不同溶解氧浓度下700℃级超超临界锅炉用GH2984镍基合金的750℃饱和蒸汽氧化行为,结果表明： GH2984合金在不同溶解氧浓度(10ppb、5ppm)的水蒸气中生成的氧化层均为单层结构,主要由连续Cr2O3和少量弥散或局部聚集分布着Al2O3、TiO2内氧化产物组成。加氧处理会造成GH2984合金氧化膜厚度增加和内氧化现象明显,并使得表面零散分布的Fe2O3瘤状凸起消失,转而生成更多富Cr瘤状凸起。另外,水中溶解氧浓度上升未引起GH2984合金表面Cr2O3氧化膜的加速挥发,但降低了氧化膜中的TiO2含量。     

1000MW燃煤空冷机组焊接新技术的应用

华电宁夏灵武电厂二期工程2×1000MW机组为世界首座超超临界空冷燃煤机组,为国家百万千瓦机组技术装备自主化国产示范项目。本文阐述规范焊接施工组织,针对新材料、新技术开展技术攻关并成功运用。研制成功管道内部加热装置并获得了国家专利。取得了机组168h试运行无爆管的成绩,为国内同类型机组的建设施工提供了借鉴。     

超超临界机组基建中无损检测存在的问题及处理

通过某670MW超超临界燃煤机组安装过程中,对影响无损检测结果的因素(环境温度、检测方法的选择以及标准的执行等)进行分析,针对性提出解决方法,以保证无损检测的可靠性.     

F92／1000MW超超临界发电机组用阀体的锻造

F92常温组织为贝氏体一马氏体．裂纹敏感性强．变形抗力大。对设备性能要求较高。锻造及锻后处理较复杂，经多次试制性生产．锻造成功，     

固溶处理对超超临界电站用镍基耐热合金组织及性能的影响

通过提高Inconel 617合金Al和Ti含量、增加B元素,获得一种超超临界电站用镍基耐热合金,研究固溶处理对合金组织及性能的影响。结果表明:1100~1190 ℃固溶2 h,随固溶温度提高,平均晶粒尺寸从68 μm长大至139 μm,硬度从203 HBW降至175 HBW;1100 ℃固溶1~4 h,晶内碳化物逐渐回溶,晶界碳化物沿晶界断续状分布且变化不明显。固溶温度提高,合金高温拉伸、室温冲击性能降低;炉冷试样高温拉伸性能略低于水冷试样,但显著高于Inconel 617合金。推荐试验合金固溶热处理工艺为1100 ℃×2 h水冷。     

WB2焊条补焊在超超临界阀门铸件上的应用

通过焊接工艺试验,单件、小批量试焊,大批量全面推广,最终熟练掌握WB2焊条用于ZG12Cr9Mo1Co1NiVNbNB超超临界阀门铸件的补焊,降低了焊材采购成本,缩短了生产周期。     

SA-210C和15CrMoG在给水加氧处理工况下的氧化特性研究

目的 研究给水加氧工况下溶解氧浓度对锅炉金属氧化行为的影响,获取给水加氧处理的最佳溶解氧浓度。方法 以高压釜模拟发电厂高温高压水汽环境,在不同氧浓度下对SA-210C和15CrMoG试片进行高温氧化,分别绘制两种材料的时间-增重曲线,并拟合氧化动力学方程,研究了加氧处理对材料氧化动力学规律的影响。通过电化学阻抗法测试得到极化阻抗Rp和氧化膜电容Qf,结合SEM结果分析了氧化膜的结构。通过伏安扫描得到了氧化膜中Fe(II)和Fe(III)的还原峰高,结合XRD测试分析了氧化膜的物相组成。结果 SA-210C和15CrMoG在50 μg/L溶解氧下氧化30 d后的增重分别为1.714 g/m2和1.804 g/m2,加氧处理时,两种材料的极化电阻均达到了106 Ω?cm2量级,比无氧时高1个数量级,氧化膜结构更加致密。加氧处理时,SA-210C氧化膜为Fe3O4,15CrMoG氧化膜为Fe3O4+Fe2O3。结论 SA-210C和15CrMoG的高温氧化行为符合?m=kta规律,加氧处理显著加速了SA-210C初期氧化膜的生长,但抑制了后期的氧化速率。加氧处理主要影响15CrMoG氧化膜的初期生长速率,对后期氧化动力学行为的影响较小。SA-210C和15CrMoG的最佳加氧浓度均为50 μg/L。