综采工作面停采线合理位置确定

采用FLAC3D对综采工作面超前支撑压力分布规律、煤柱变形特征进行了数值模拟分析。在此基础上,对采区采动大巷围岩应力分布特征进行了研究。结果表明:工作面合理的停采线位置应距离采区大巷76 m。     

超前支承压力对下山的影响分析及合理停采线位置确定

为了分析工作面超前支承压力对下山的影响,采用理论计算、数值模拟,对晋城永安煤矿工作面超前支承压力分布规律进行了分析,确定了超前支承压力峰值位置为距材料下山30m外,高达19.55MPa,叠加影响应力集中系数最高达3~3.5,且对底板深部产生影响。确定了合理的停采线位置为距离材料下山60m,下山维护取得了良好的效果。     

综采工作面大断层前停采位置的确定

为了确定综采工作面大断层前停采位置,文章从现场条件、断层对煤体强度的影响范围、回采对断层的活化作用和防水煤柱的留设四个方面进行了分析,确定了合理的停采位置,并使工作面取得了良好的经济效益。     

黑龙煤业2103工作面停采线合理位置确定

为研究黑龙煤业2103工作面停采线的合理位置,通过理论分析与数值模拟,最终确定2103工作面停采线位置距离回风大巷间的煤柱宽度为44 m。工作面回采过程中监测结果表明:煤柱宽度为44 m时,煤柱内存在较大的弹性核区,能够保障煤柱和回风大巷的稳定。     

综放面合理停采线位置的确定

通过实验室相似模拟试验，对综放面收尾撤架空间的顶板稳定性进行了研究。结果表明，当工作面位于周期来压期间时，会给支架回撤带来很不安全隐患；当工作面位于周期来压之后时，此时收尾撤架非常有利于顶板的管理，最后给出了一个应用实例。     

弱胶结软岩巷道支护实践与合理支护形式探讨

基于弱胶结软岩巷道变形破坏现状,简述了内蒙古鲁新矿井+570 m轨道石门支护实践,总结了弱胶结软岩巷道合理的支护形式和支护原则,对于类似条件下的矿井建设具有指导意义。     

近距离煤层工作面停采线合理位置研究

在井工一矿近距离煤层协同开采的背景下,为了确定4~#煤工作面停采线合理位置,对4~#煤14106工作面停采线的位置距本煤层大巷及9~#煤水仓的合理距离的问题进行研究。利用数值计算软件FLAC~(3D)和现场实测的手段,分析煤体应力分布及矿压显现观测数据,最终确定停采线应与9~#煤水仓等主要巷道保持50 m以上的距离。若不考虑9#煤水仓的影响,应与本煤层大巷保持60 m以上的距离。     

综采工作面停采线优化设计及切顶护巷技术

通过超前支承压力、煤体抗单轴压缩强度等综合分析,确定屯兰矿22306综采工作面停采线在距轨道大巷50 m处位置。同时应用深孔爆破切顶卸压技术,有效保护了轨道大巷围岩稳定性,节约了煤炭资源。     

综放工作面停采线位置确定研究

针对石泉煤矿30101首采工作面停采线位置的确定,通过数值模拟研究,得出了停采线位置处于周期来压之外时,支架受力较小且均匀,顶板下沉量小,煤壁片帮程度轻;当停采线位置处于(0.4～0.7)周期来压之外的范围时,矿山压力显现特征最不明显。通过工业性试验得出停采线位置处于(0.4～0.7)周期来压之外时能够保证回撤通道的整体稳定性。     

采动影响下弱胶结软岩巷道非对称变形特征与控制对策

弱胶结软岩巷道围岩具有胶结差、遇水泥化、强流变性等工程特点,受采动影响,巷道围岩呈现非对称变形且底臌问题严重.以宁夏梅花井煤矿232201工作面辅助运输巷为工程背景,综合采用现场调研、数值模拟和理论分析等方法,研究了不同煤柱尺寸下,采动巷道围岩塑性区分布形态及应力分布特征,确定合理煤柱尺寸为40m;基于软岩巷道变形破坏...     

极近距离煤层停采线合理位置确定

针对陕西澄合矿区百良旭升煤矿4#、5#两层煤层具体条件,通过理论计算研究两极近距离煤层下行开采时工作面前方煤柱塑性区与弹性区的范围,结合矿压观测数据,得到两极近距离煤层最佳的停采线的位置;采用三维离散元分析软件3DEC,对不同位置停采线对采区上山的影响进行了数值计算与分析。     

塔山矿综放工作面停采线合理煤柱宽度实测

为了掌握综放工作面停采后超前支承压力分布及影响范围,分析研究既能满足巷道维护需要,又尽可能地减小煤柱损失的停采线煤柱宽度,通过在综采放顶煤工作面中间回风巷布置应力观测区和煤体松动范围观测区,动态监测煤柱内应力变化,同时进行了巷道围岩松动范围观测。结果表明:停采线煤柱应力测试中,最大应力读数为3.90 MPa,最小2.50 MPa,煤柱内50~170 m范围内受超前压力影响较小;停采线煤柱可减少到160 m。     

鲁新煤矿弱胶结软岩巷道支护技术

根据鲁新煤矿弱胶结度软岩的特点,在对弱胶结软岩巷道的应变软化和流变特性进行认识的基础上,分析了软岩巷道变形机理和传统支护方式失效的原因,提出了该类软岩巷道支护应遵循的原则,给出了最佳支护时间的确认方法,由此确定了对弱胶结软岩巷道的支护措施。经实践表明,效果良好。     

地层含水率对弱胶结软岩巷道围岩稳定性影响

针对弱胶结软岩的力学性能受含水率影响大,以及在弱胶结地层中开挖巷道后围岩变形大的特点,以内蒙古五间房西一矿为工程背景,基于弱胶结软岩的室内力学试验、XRD矿物衍射分析和液塑限联合测定结果,建立五组不同含水率地层的数值仿真模型,分析弱胶结地层含水率分别为2%、5%、10%、15%和18%时开挖巷道后的围岩稳定性。研究结果表明：当地层含水率较低(≤5%)时,围岩塑性厚度和塑性区体积几乎没有变化,随着地层含水率的增加,围岩塑性厚度和塑性区体积近似呈线性增加;弱胶结地层中巷道围岩的最大变形发生在顶底板,往巷道两帮走,变形逐渐降低,围岩变形随着地层含水率的增加近似呈线性递增,但围岩的主要变形区间受地层含水率的影响不明显。     

弱胶结软岩地层中煤巷支护技术研究

查干淖尔一号矿井的主要巷道设在2号煤层中,为中生代白垩纪地层,成岩年代较晚,岩层胶结性较差,煤层顶、底板主要以泥岩、砂质泥岩为主,为典型的弱胶结软弱围岩巷道。针对该类软岩的特点,确定一次高强、均匀让压,先柔后刚、柔让适度;二次强刚、阻抗防水,强化围岩、整体稳定的支护理念,在全煤巷道采用锚索+U36浅底拱型钢棚+锚注+底板抗阻锚索束加固方案,取得了良好的支护效果。     

弱胶结软岩地层相邻大断面巷道合理间距研究

基于相邻巷道开挖扰动和爆破振动对已有巷道影响的理论分析, 推导了相邻大断面巷道合理间距的确定公式。以麦垛山马头门硐室与主变电所巷道间距设计为依托, 利用数值方法计算变间距多个模型的开挖扰动影响, 以确定其巷道间距。研究结果表明, 麦垛山马头门硐室与主变电所巷道间距的理论计算值应不低于36.6 m;数值分析发现当巷道间距为40 m时, 马头门硐室与主变电所巷道中间围岩的应力场已接近原岩应力, 巷道围岩位移场与塑性区基本趋于对称稳定, 马头门硐室支护荷载与未受影响前基本一致。利用上述研究成果, 综合现场施工状况, 最终确定其间距为40 m。工程施工后硐室与巷道稳定, 验证了在软岩地层中该巷道间距设计的科学合理性。     

弱胶结软岩过空巷控顶技术实践

综采工作面过空巷时顶板控制效果直接决定着能否安全顺利过空巷,尤其是弱胶结软岩条件下。在分析空巷工程地质条件的基础上,构建工作面过空巷支护结构力学模型,提出锚索加木垛为主的非对称性补强支护,并进行现场应用。结果表明:随工作面不断推进空巷整体表面移近量有所增加,增量不明显。顶板(锚索)受力呈现先增后减的趋势,距离工作面55~65 m时开始急剧上升,在15~22 m处达到压力峰值,峰值压力约为127 kN,没有超出补强控顶支护极限;支架受力较之前回采时有所降低,平均降低18%左右。研究结果表明,该顶板联合补强措施能够保证空巷在工作面回采过程中顶板稳定,现场应用效果明显。     

综采工作面停采位置方案优化

本文介绍了陈四楼煤矿2801综采工作面停采受回风巷保护煤柱、工作面斜长等因素影响,工作面停采位置合理优化的过程,为类似条件综采工作面停采位置确定积累了宝贵经验。     

综放工作面停采线位置的优化设计

通过分析陷落柱对综采工作面围岩稳定性、周期来压步距、矿压显现规律、顶板受力等情况的影响,对工作面停采线位置进行了合理优化设计,使得停采时工作面围岩处于相对稳定状态。     

弱胶结软岩巷道底臌机理分析及其治理措施

弱胶结软岩巷道底板岩层自身强度低、胶结程度差,遇到应力扰动易形成破碎区,而且变形持续时间长、自稳能力差。伊犁某矿主斜井随埋深,底臌日益严重,底臌量最高可达1.2m左右,严重影响作业空间和掘进效率。根据室内试验和现场测试,确定该矿底臌力学机理主要是物理型底臌和力学型底臌二者的复合型,在此基础上提出了适合该矿三层煤巷道底臌的治理措施。