异种钢焊接接头熔合线附近块状铁素体的彩色金相鉴别方法

在对进口及国产受热面管T92-S30432异种钢焊接接头进行常规金相检验时发现,在T92钢侧熔合线附近有块状组织析出。采用先浅侵蚀再染色的复合彩色金相显微组织显示方法并结合显微硬度测度以及能谱分析等方法,对该块状组织进行定性分析以鉴别该块状组织。结果表明：采用该彩色金相显示方法得到显微组织的衬度和清晰度都较高,较好地弥补了黑白金相的不足,可以有效地鉴别出该异种钢焊接接头熔合线附近的块状组织为铁素体相。     

铸态双相不锈钢彩色金相异常组织分析

采用金相分析、扫描电镜及能谱分析、X射线衍射分析、透射电镜分析以及显微硬度测试等方法研究了铸态2507双相不锈钢中各相的形貌和特征。结果表明:采用彩色金相侵蚀剂(1g偏重亚硫酸钠+10mL浓盐酸+50mL水)侵蚀后,彩色金相组织中的土黄色相为奥氏体相,黄绿色相为铁素体相,斑马纹状组织为(σ+γ2)共析组织。     

碳素双相钢强度规律的研究

本文在六种不同含碳量的普通碳钢上用亚温淬火获得铁素体加马氏体双相组织,研究了各相的性能和分布对双相钢拉伸强度的影响。试验结果表明:①碳素双相钢的强度与马氏体含量间并不呈简单线性关系;②存在着马氏体对铁素体的相硬化和铁素体对马氏体的相软化,使得两相的显微硬度都随马氏体的含量和马氏体的含碳量的增加而线性上升。文中提出,作为强化相的马氏体对强度的贡献可分为本身承载的直接作用和对铁素体加工硬化的间接作用。双相钢中两相的性能变化和组织形态都促成了混合律不能适用于双相钢。     

汽车钢圈材料质量分析

在试制新车型钢圈中，所选用的三种双相钢对比材料的钢圈表现出不同的疲劳性能。采用金相、扫描电镜、化学分析等方法对钢圈进行了分析。得出，影响钢圈疲劳性能的主要因素及显微组织中的马氏体含量和分布形态。     

DP1180汽车用双相钢连续冷却转变过程中的相变规律

为研究DP1180汽车用双相钢连续冷却转变过程中的相变特性,对不同冷却速率下的DP1180双相钢试样进行了金相检验及显微硬度测试,绘制了该双相钢的连续冷却转变曲线,并分析了DP1180钢在连续冷却过程中的相变规律.结果表明:对于DP1180汽车用双相钢,其连续冷却转变曲线分为铁素体转变区、贝氏体转变区和马氏体转变区.当...     

T91钢焊缝及热影响区显微组织图象分析

T91钢具有良好的高温抗氧化性和抗腐蚀性,该钢含8％－9．5％Cr,合金含量复杂,焊接难度大,运用金相显微镜和扫描电镜（SEM）分析了不同爆接工艺条件下T91耐热钢焊缝及热影响区或区域显微组织特征,利用XQF－2000型显微图象分析仪对显微组织中各相的相对含量和奥氏体晶粒度进行了测量,分析了焊接线能量对T91钢焊接接头区组织性能的影响,结果表明,采用多道焊焊接工艺,严格控制焊接线能量在16kJ/cm左右,可以防止T91钢焊缝区奥氏体晶粒粗大,避免在热影响区出现声状铁素体组织,从而保证焊接接头区具有良好的组织性能。     

82MnA钢连铸坯中的磷化物Fe3P分析

在对82MnA钢连铸坯进行常规金相检验时发现,其显微组织中有沿晶界分布的白色相,采用直读光谱仪、光学显微镜、显微硬度计、扫描电镜及X射线能谱仪等仪器对这种白色相进行了测试和分析。结果表明:82MnA钢连铸坯中的白色相为磷含量较高的磷化物Fe₃P,其硬度较高,大多沿晶分布,具有明显的边界和液态随意凝固特征,危害性较大。     

Co微合金化对高级别帘线钢组织与冷拉性能的影响

为了减轻高级别帘线钢晶界渗碳体(GBC)的析出、提高其强度和冷拉性能,研究了Co微合金化80,100级帘线钢的显微组织及性能变化规律。用扫描电镜(SEM)观测了不同Co含量试样的显微组织形貌、GBC析出及珠光体片间距;用力学实验机测量了热加工及冷拉拔后的力学性能。结果表明:自然冷却时,Co微合金化可显著细化珠光体团尺寸;随Co量增加,抗拉强度增加,面缩率降低,但GBC变得严重。盐浴处理后,GBC受到抑制,冷拉加工硬化率得到提高。     

热处理对T91钢金相组织及显微硬度的影响

近年来,T9l钢管材才开始投入到我国电站的应用中,所以对其焊接接头与母材的金相结构以及显微硬度的了解不够深入,所以有了加强探索的必要性。本文以热处理方法为依据,对T91钢焊接接头各个部分的受热况进行了简单模拟,并仔细分析了其金相组织和显微硬度,从而总结出了各个受热区域,显微硬度和金相组织的变化规律,以供电厂或者电建金属检修人员实行现场检测工作时作为参考依据。     

耐碱泵用新型KM－1双相铸造不锈钢的研究

在本项研究工作中，设计了用于具有固相颗粒的高温碱条件下的双相铸造不锈钢的组织及其化学成分。采用金相显微镜和Ｘ射线衍射的方法分析研究了试验钢的组织，通过均匀腐蚀、电化学腐蚀、晶间腐蚀等腐蚀试验方法研究了钢的耐蚀性能。试验及现场试运转结果表明，具有双相组织的ＫＭ－１铸造不锈钢在具有固相颗粒高温碱介质条件下具有较好的耐蚀性能，由ＫＭ－１制做的泵件寿命比常用的３１６提高了约一倍。此外，ＫＭ－１钢还具有良好的铸造性能。     

一种低合金高强度船体钢模拟粗晶区组织及相变研究

通过对一种低合金高强度船体钢热模拟试验,研究了不同的焊接热循环对其组织及相变的影响,综合相转变分析、金相组织观察及显微硬度测试,建立了试验钢的焊接CCT曲线。结果表明,在常规焊接热输入条件下,试验钢焊接热影响区粗晶区组织主要为马氏体和贝氏体,试验钢对焊接热输入不敏感。随焊接热输入的增大,试验钢相变温度、热影响区组织及硬度不发生明显的变化。     

复相材料中微观组织开裂的力学分析

本文从力学角度对复相材料中微观组织的开裂进行了分析,论述了微观组织的等强度设计思想和方程,计算了 F(铁素体)-M(马氏体)双相钢中 M 体的临界长度 l_c,利用临界长度的概念,对 F-M 双相钢中微观组织的开裂位置进行了分析计算。     

耐碱泵用新型KM—1双相铸造不锈钢的研究

在本项研究工作中，设计了用于具有固相颗粒的高温碱条件下的双相铸造不锈钢的组织及其化学成分。采用金相显微镜和Ｘ射线衍射的方法分析研究了试验钢的组织，通过均匀腐蚀，电化学腐蚀，晶间腐蚀等腐蚀试验方法研究了钢的耐蚀性能。试验及现场试运转结果表明，具有双相组织的ＫＭ－１铸造不锈钢在具有固相颗粒高温碱介质条件下具有较好的耐蚀性能，由ＫＭ－１制做的泵件寿命比常用的３１６提高了约一倍。此外，ＫＭ－１钢还具有良好     

钢的热处理组织分析 第四讲 钢的热处理组织分析实例(一)

在上几讲,我们已经介绍了钢的热处理组织分析方法,即通过对金相显微形貌的观察,根据其形貌特征、分布及必要的理论分析,正确判断该组织的组成物.为了帮助掌握钢的热处理组织分析方法,本讲主要举了几个钢的热处理组织实例,来说明如何进行钢的热处理组织分析.1 16Mn钢正火组织分析图1为16Mn钢的正火组织.根据其明暗度及分布,可判断有两种组织物.一种是黑色条状及块状物;另一种是白色块状物.黑色条、块状物是断续网状,似乎分布于树枝晶之间.白色块状物为单相,晶界已显示出来,分布于树枝晶晶粒内部.从观察到的形态可确定,黑色物为珠光体,白色块状物为铁素体.但从分布来看,黑色物似乎在正火冷却时首先形成的,白色物是最后形成的.如果按这种形成顺序,白色物不应该是铁素体,而应该是马氏体(未显示出形态时,马氏体也是白色的).从理论上分析16Mn钢的淬透性并不好,正火几乎不可能得到马氏体,再从形态看也不像马氏体.因为4%硝酸酒精溶液不可能显示出16Mn钢的奥氏体晶界,而该组织中出现了晶界线.所以,可以将白色块状物判为铁素体.至于黑色物呈网状分布从理论上是可以解释的.因为铸件一般都存在枝晶偏析,16Mn钢的枝晶偏析是内部低碳、低锰,树枝晶间含碳、锰较高,正火加热     

航空发动机常用封严涂层的金相制备与显微组织检测技术

目前对航空发动机封严涂层的检测技术研究十分欠缺,尤其是对封严涂层金相制样及显微检测评定技术的研究处于空白。通过对航空发动机常用的几种可磨耗封严涂层金相样品制备技术及截面显微组织评价技术的研究,确定了可磨耗封严涂层金相样品合适的制备技术及工艺参数以及可磨耗涂层组织中的各相形貌及相含量。试验结果表明:采用自动化制样系统和最佳制样参数才能够得到反映涂层真实显微组织结构的金相试样,研究的封严涂层相分析技术及典型图片,可以达到准确分析和评定热喷涂涂层质量的目的。     

储罐用12MnNiVR钢的组织与性能

采用金相检验、拉伸试验以及断口分析等方法对储罐用12MnNiVR钢的显微组织及力学性能进行了研究,结果表明:其力学性能良好,拉伸断口为韧性断裂,显微组织为回火索氏体。     

连续镀锌DP600双相钢的组织与性能研究

制备了连续镀锌DP600双相钢,利用光学显微镜、SEM、EBSD技术对其显微组织进行了观察和分析;利用X射线衍射和EBSD技术分别对钢板的宏观织构和微观织构进行了测定;并对其力学性能、n值和r值进行了检测.实验结果表明:试样组织为铁素体+马氏体岛的双相组织,该钢板具有良好的综合力学性能和成形性,达到了DP600级别双相钢的性能要求.     

直流磁场辅助铜-钢TIG焊接头组织和性能

采用直流磁场辅助TlG焊进行铜-钢异种材料对接试验,分析了直流磁场对TlG焊接头微观组织及力学性能的影响.结果表明:当磁场强度B=10 mT时,接头外观形貌良好且焊缝无气孔等缺陷.随着磁场强度的增大,接头的抗拉强度呈先上升后下降的趋势.当B=10 mT时,接头抗拉强度最高,达到194.6 MPa,相比无磁场时增加了25.79％,接头熔合区的显微维氏硬度提升了8.8％.接头由钢母材、钢侧热影响区、钢侧熔合区、焊缝区、铜侧热影响区和铜母材组成.其中熔合区组织由球状大颗粒(Ⅰ层)与带状小颗粒(Ⅱ层)的铜-钢固溶体组成.当B=10 mT时,Ⅰ层球状富铁相出现明显团聚现象且其中包含的铜颗粒增多,旋涡状的(α+ε)双相组织变多且旋度增加,铁基体由网状变为小条状;Ⅱ层富铁相消失且(α+ε)双相组织的厚度变薄.熔合区(α+ε)双相组织旋度增加与富铁相的团聚起到机械咬合和增强第二相强化的效果,这是接头强度与硬度提升的原因.     

激光重熔对热浸渗铝层组织和性能的影响

热浸渗铝层中通常存在大量的孔洞和裂纹,严重影响渗铝钢的耐蚀性.采用JHM-1GY-400型YAG(晶体)激光器对Q235钢的热浸渗铝层进行激光熔凝处理,借助扫描电镜、电子探针、金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计等仪器对激光处理前后渗铝层的显微组织、相组成及性能进行了分析.通过测定在3.5%NaCl水溶液中的极化曲线,讨论了激光熔凝处理对渗铝层耐蚀性的影响.结果表明,采用适当的激光处理工艺,可消除渗铝层中的裂纹及孔洞,渗层变得更加致密,从而使其在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性高于未激光处理的渗层.并且其显微组织发生了高铝ξ相(FeAl2)向低铝β2相(FeAl)的转变,导致渗层显微硬度和脆性降低,渗层综合性能得到改善.     

45 钢表面激光合金化组织分析及硬度测试

目的为了提高45钢表面性能,采用CO2激光器对其表面进行合金化处理。方法利用带有能谱的扫描电子显微镜(SEM/EDS)、金相显微镜、X射线衍射仪、显微/维氏硬度计、扫描电镜等,对合金化层组织及性能进行了观察和分析。结果激光合金化层由合金化区、结合区和热影响区3部分组成,涂层与基体呈冶金结合;涂层主要含Cr3C2,Fe Ni3,Cr23C6,Fe3C相;激光合金化层的显微硬度达1032 HV,约为基体的3.5倍。结论 45钢经激光合金化处理,可改善其表面性能,显著提高其硬度。