热处理工艺对12Cr1MoV钢显微组织和力学性能的影响

通过热模拟试验对12Cr1MoV钢进行了不同工艺的正火+回火热处理,研究了热处理工艺对该钢显微组织及力学性能的影响。结果表明:12Cr1MoV钢正火+回火后的正常显微组织为回火贝氏体+铁素体或回火贝氏体+铁素体+珠光体或铁素体+珠光体;如果回火温度过高或正火冷却速率不足,则分别会导致钢中出现两相区组织黄块马氏体和钒的碳化物沿晶界及晶内聚集长大的情况,显著降低钢的力学性能。     

喷射成形Cr12MoV钢显微组织研究

应用喷射成形技术制备了Cr12MoV钢,采用金相、扫描电镜、X射线衍射等分析方法对其微观组织进行了研究.将喷射成形材料与铸造方法制备的材料进行了对比,结果表明,喷射态合金更加致密,晶粒更加细小,碳化物的分布也更加弥散,合金元素的偏析程度大大降低.     

12Cr1MoV钢高温过热器管爆裂分析

某电厂的12Cr1MoV钢高温段过热器管在使用2a(年)后发生爆裂。采用宏观和微观分析方法分析了爆裂的原因。结果表明:由于管壁穿孔引起锅炉的汽水循环不畅,高温过热器管局部超温运行,导致管材发生高温腐蚀及珠光体完全球化,引发多处横裂源,进一步导致两处发生同一径向的纵裂。     

离子注入对Cr12MoV钢表面组织结构和力学性能的影响

研究了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢离子注入层的显微组织特征及其对表面性能的影响。结果表明，离子注入使Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的表面硬度和耐磨性能得到显著改善，且存在着一个最佳的注入剂量，约为３×１０＾１＾７Ｎ＾＋／ｃｍ＾２左右。离了注入在Ｃｒ１２ＭｏＶ钢表面层中形成了大量细小弥散的第二相粒子，并使α－Ｆｅ晶格发生严重畸变，从而引起材料表面强化。     

火电厂12Cr1MoV蒸汽管爆管原因分析

通过化学成分分析、金相检验和高温拉伸试验,结合现场实际情况综合分析的方法,对某火电厂12Cr1MoV蒸汽管爆管的原因进行了分析。结果表明：管段珠光体球化评级达4．5级,高温瞬时强度和持久强度较正常工况明显降低,表明长期超温服役下材料老化是造成爆管事故的主要原因。     

12Cr1MoV钢组织转变与剩余寿命预测

12Cr1MoV钢是国内电站锅炉等高温部件广泛采用的钢种.研究表明,对于在高温条件下运行的12Cr1MoV钢来说,由于组织的劣化,导致持久性能的下降,这一过程可用Larson-Miller法表示为:10-3·T·(20 lgtr)=Z-blgσ-cσ,其中b,c是常数,Z是用于表征由于组织劣化而产生的组织变化参数.通过关联数种不同组织状态的12Cr1MoV材料的持久性能数据,研究了组织、持久性能与组织变化参数之间的关系,为高温构件剩余寿命的预测提供了一种新的分析方法.     

12Cr1MoV钢主蒸汽管道开裂分析

用扫描电镜和金相等手段对主蒸汽管道开裂进行了分析，结果表明：因管道长期高温过热和腐蚀至使裂纹长大，造成开裂。     

12Cr1MoV钢低周疲劳损伤研究

为了预测锅炉、压力容器的整体寿命,用连续介质损伤力学理论研究了工程材料的低周疲劳损伤演变过程.采用循环应力幅定义损伤变量D,根据有效应力概念,建立了低周疲劳各向同性连续损伤模型,并通过控制应变的疲劳试验,用该模型对锅炉常用材料12Cr1MoV钢试件进行了疲劳损伤的测量.研究表明,当循环进行到80%寿命时,损伤进入局部化阶段,宏观裂纹开始形成,较好地验证了损伤演变模型;所建立的模型形式简单,参数少,易测量,具有明确的物理意义,对锅炉的寿命估算有参考价值.     

长时运行过热器12Cr1MoV钢管的内壁氧化层

采用扫描电镜分析、能谱分析、X射线衍射分析、透射电镜分析、X射线光电子能谱分析、力学性能测试等方法对长时运行过热器12Cr1MoV钢管的内壁氧化层进行研究。结果表明：高温服役条件下,12Cr1MoV钢管的晶界析出面心立方结构的Cr₂₃C₆碳化物,该碳化物呈弥散分布,使晶界得到强化;钢管基材与内壁氧化层界面未出现明显的分层现象;随着服役时间的延长,晶界Cr₂₃C₆碳化物呈链状聚集分布,碳化物逐渐增多,颗粒尺寸逐渐增大,氧化层组织疏松,且与金属基体之间存在明显的分界面。     

超级13Cr油管钢的显微组织与力学性能

以调质处理并经矫直后高温退火的超级13Cr油管钢为研究对象,对其显微组织及力学性能进行了分析.结果表明:该超级13Cr油管钢的显微组织为板条状马氏体+少量长条状δ铁素体,晶粒度等级为9级;随着试验温度从-90℃升高到100℃,其冲击吸收能量增大,-90℃下的冲击吸收能量可达158 J;室温下,其屈服强度为823 MPa...     

15CrMo钢和12Cr1MoV钢的快速金相制样方法

对15CrMo钢和12Cr1MoV钢的快速金相制样方法进行了探索,确定了一种磨抛光侵蚀剂法。结果表明:采用由25mL蒸馏水、30mL双氧水、2mL氢氟酸和2g草酸配置的磨抛光侵蚀剂,在室温下侵蚀试样约60s,能够清晰地显示出15CrMo钢和12Cr1MoV钢的显微组织;该方法具有操作简单、耗时少、不受部件位置和形状限制等优点,可极大地提高现场金相制样的效率。     

TiCp/H13(4Cr5MoV1 Si)复合材料的显微组织和力学性能

用熔铸工艺过程中的原位反应合成方法制备了含ψ（TiC)为5％颗粒增强的H13钢基复合材料,实验结果表明,用本文工艺制备的复合材料工艺性能优良,易于加工成形,显微组织中TiC颗粒分布均匀,没有出现颗粒的团聚及由于TiCP颗粒引入而形成的组织缺陷,TiC颗粒的加入能有效地提高材料的常温、高温强度和耐磨性能,但在一定程度上降低了材料的塑性和冲击韧性。     

Cr12MoV钢PSII氮离子注入层的组织与性能

采用等离子体源离子注入技术(PSII),对Cr12MoV钢进行了氮离子注入,用俄歇电子能谱仪和透射电子显微镜对注入层的成分和组织进行了分析,分析结果表明:注入层的氮浓度分布具有类高斯分布特征;注入层中的马氏体组织被细化并有非晶态组织形成。显微硬度和摩擦性能测试结果表明,注入层的显微硬度和摩擦性能得到了明显的提高和改善。     

Cr12MoV钢表面化学热处理的研究进展

Cr12MoV钢是国内使用最广泛的高碳高铬莱氏体型冷作模具钢,优良的表面处理工艺是保证其高强度高寿命的前提,本文概述了Cr12MoV钢的渗氮、渗硼、渗钒表面化学热处理工艺,以及不同工艺处理下Cr12MoV钢的微观组织结构和性能的改变,阐述了Cr12MoV钢化学热处理的研究现状及发展趋势。     

Cr12MoV钢的强韧化热处理工艺研究

研究了球化退火工艺，淬火温度和回火温度对Cr12MoV钢的碳化物形态，晶粒大小、硬度、冲击功的影响。结果表明，该钢经1100℃预淬火的球化退火工艺处理后再经980℃淬火，240℃回火后具有较好的强韧性配合，在保持硬度不变的情况下，其冲击功提高了80％。     

Cr12MoV钢盐浴渗钒后的组织及耐蚀性能

目前,对Cr12Mo V盐浴渗钒层的耐蚀性鲜有研究。采用自配的混合盐对Cr12Mo V钢在不同温度和时间进行盐浴渗钒处理。通过表面显微硬度测试、金相显微和SEM形貌观察、EDS和XRD分析表征了Cr12Mo V渗层性能与组织结构,选定了较佳渗钒的温度(1 000℃)和时间(6 h),对最优工艺渗件在3.5%Na Cl溶液中进行了电化学测试,以检验渗层的耐蚀性。结果表明:Cr12Mo V钢渗钒后形成了致密的渗层,表面硬度从渗钒前的713HV3 N提高到1 800~2 700 HV3 N;渗层厚度分别与渗钒温度和保温时间成正比关系;最优工艺渗钒后的耐蚀性比渗钒前提高了36%。     

Cr12MoV钢PSⅡ氮离子注入层的组织与性能

采用等离子体源离子注入技术（PSⅡ）,对Cr12MoV钢进行了氮离子注入,用俄歇电子能谱仪和透射电子显微镜对注入层的成分和组织进行了分析,分析结果表明：注入层的氮浓度分布具有类高斯分布特征;注入层中的马氏体组织被细化并有非晶态组织形成。显微硬度和摩擦性能测试结果表明,注入层的显微硬度和摩擦性能得到了明显的提高和改善。