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新疆钢铁(集团)有限责任公司八一钢铁总厂炼钢厂,3”小方坯连铸机于1995年9月26日凌晨热负荷试车一次成功、并于9月28日正式投入运行。在试生产阶段就达到了设计能力。在中包温度合适的条件下,150X150mm2断面的方还,平均拉速2m/min,最高拉速可达2.8m/min。3#小方坯连铸机的投产,标志着新疆钢铁(集团)有限责任公司的万吨转炉钢在1996年实现全连铸成为可能,也标志着新疆钢铁工业结构优化又迈进了一大步。3#连铸机为三机三流,弧形半径为R6m/R12m的小方坯连铸机,设计能力为ZI万吨/年(单流7万吨/年),铸坯断面为150。mm及1… 相似文献
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广钢转炉分厂现有3座8t氧气顶吹转炉,配吹氩喂丝机和一台R6m三机三流德马克型的小方坯连铸机问号连铸机),以及浇铸267mm×267mm钢锭设施。为实现全连铸,广钢转炉分厂新上了2号连铸机(罗可普改进型)。1工艺参数2#连铸机的其主要工艺参数如下:年设计能力26万t弧形半径6m铸机流数三机三流铸坯断面150mm×150mm平均拉速2.0m/min连浇炉数8炉流间距1000mm铸坯定尺3~10mm配合作业率60%平均日产量1043t送引锭速度5.0m/min剪切方式火焰切割中间包容量10t中间包控制方式塞棒水口,敞开浇注2设备概况自动控制系统用一台PLC控制公用设备… 相似文献
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拉速变化对IF钢铸坯非金属夹杂物含量的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用原位统计分布分析仪(OPA)对IF钢连铸过程拉速变动对铸坯表层试样非金属夹杂物含量的影响进行了研究,发现在由较高拉速(1.4m/min)向低拉速(0.6m/min)变动时,对结晶器保护渣卷入的影响主要发生在降速初期,而随后的降速和低拉速下停止降速对铸坯表层试样夹杂物含量影响不大。当由较低拉速(0.6m/min)向高拉速(1.4m/min)变动时,对保护渣卷渣的影响主要发生在提升到高拉速后停止升速阶段,而低拉速时启动升速和随后均匀升速对铸坯夹杂物含量的影响不大。研究中还发现在较高拉速下(1.4m/min)即使较少量地变速,也会造成铸坯表层夹杂物含量的显著增加,因此在较高拉速时应避免对拉速进行变动或尽量采用低的拉速改变速率。采用数值模拟方法对拉速变化影响进行的研究结果同样表明,在较高拉速下发生的拉速变化,对结晶器内钢水流动有更显著的影响。 相似文献
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以某钢厂圆坯连铸机为研究对象,建立了连铸坯凝固传热模型。在不同拉速下对280 mm断面圆坯二次冷却过程进行仿真优化,确定了16MnNb钢合适的二冷制度。根据仿真结果,在最小工作拉速(0.9 m/min)下,矫直点处铸坯内弧表面中心温度为947 ℃,有效避开了铸坯的二次低延性区。在最大工作拉速(1.2 m/min)下,铸坯出结晶器时,其凝固坯壳厚度为19 mm,二冷初期产生漏钢等质量问题的可能性较小。不同拉速下,横断面温度场分布均匀。经低倍检测发现,铸坯表面及内部质量良好,无裂纹、疏松、缩孔等质量缺陷。 相似文献
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建立了水平连铸工艺无阻条件的钢液水平补缩沿程压力降模型:Δp=32μβcA^2/πl^2tlnB〔1+1/4lnB(1/B^4-1)〕10^-5N/cm^2其压力降随拉坯速度的增高而增大。当中间包内钢液面稳定在700mm时,35CrMo合金结构钢的拉坯速度不应大于2.5m/min;启铸和停铸前阶段,需把拉坯速度下降到2.0m/min以下,否则钢液的初始压力不足以补偿水平补缩沿程压力损失。 相似文献
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薄板坯连铸结晶器振动机构改进分析 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了DANIELI薄板坯连铸机结晶器振动机构影响拉速的根本原因,对结晶器振动机构的改进做了详细分析,有效地控制了结晶器振动台的偏摆量,比改进前提高拉速0.4m/min。 相似文献
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分析了GCr15轴承钢(1.01%C,1.58%Cr)Φ11 mm线材的减面率、拉拔模角度和定径带长度,拉拔速率对拉拔应力和拉拔表面精度的影响。得出Φ11 mm盘条冷拉至Φ10.2 mm线材的优化工艺,即Φ11 mm线材(HB193)-等温球化退火(785℃4.5 h→750℃3 h)-冷拔至中10.4 mm盘条-740℃4.5 h去应力退火-冷拔至Φ10.2 mm棒材成品(HB205);冷拔速度35 m/min,油性润滑等工艺措施可获良好的表面质量。 相似文献
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湘钢采用铁水预处理-80t顶底复吹转炉-90 t LF-150 mm ×150 mm方坯连铸机-高速线材轧机成功开发出Φ11~13mm的预应力钢丝和钢绞线用钢SWRH82B(%:0.79~0.83C,0.70~0.80Mn,0.17~0.22Cr,≤0.020S,≤0.025P)盘条。实践表明,中间包钢水过热度控制在15~25(30)℃,拉坯速度2.6~2.9m/min,拉坯速度波动值≤0.2m/min,二冷水量1.95~2.10L/kg,可使铸坯中心碳偏析比(铸坯中心碳含量/钢水碳含量)≤1.04,盘条索氏体率≥85%,实际拉拔和捻股过程中104m的断丝率≤1次。 相似文献
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基于相似理论,以钢厂1 500 mmx230 mm板坯结晶器为原型建立1 :2的结晶器水力学模型。结果 表明,吹气量一定时,水口中心处到窄边的液面波动先增大后减小,吹气量大于0. 8 lymin时,开始发生卷渣现象, 并且结晶器内的气泡数量变多。浸人深度的增加使液面波动减弱,浸入深度在65 - 95 mm时对卷渣影响的效果不 显著;拉速增加使流股的冲击深度增大,拉速大于LI m/min时有大渣滴被卷入;当结晶器的拉速为1.0 ~ 1.1 m/min, 吹气量为0.6~0.8 I/min,浸入深度为75 - 85 mm时较合理。C45E钢生产实践表明,当拉速由0.9-1.2 m/min调整 至1.0 ~ 1.1 m/min,浸入深度由130 ~ 190 mm改进为150 ~ 170 mm时,铸坯缺陷率由6%降至1.9%。 相似文献
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以某钢厂[?500 mm]圆坯连铸结晶器为原型,基于相似原理,建立了1:1的物理模型,通过机械搅拌模拟结晶器电磁搅拌。在模拟电磁搅拌条件下,研究拉速、搅拌强度对结晶器保护渣覆盖剂的影响。试验结果表明,当搅拌强度稳定时,随着拉速的增加,液面波动会越来越剧烈,中心漩涡也会随着拉速增大而增大;当拉速稳定时,随着搅拌转速的增加,渣层波动加剧、水油界面变得活跃、液渣层厚度分布由均匀变为出现中心漩涡、转速大于60 r/min时,在壁面附近液渣层厚度为0,会发生裸钢现象,卷渣发生倾向增大。在使用电磁搅拌条件下,圆坯结晶器生产时拉速不超过0.45 m/min,搅拌强度为36~48 r/min时,钢渣界面活跃,有利于化渣,且不会出现裸钢现象,也不会发生卷渣。 相似文献