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以甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-GMA)作为聚酰胺66/超高摩尔质量聚乙烯(PA66/UHMWPE)共混合金的增容剂,采用熔融法制备了PA66/uHMwPE/HDPE-g-GMA共混合金.通过Molau试验、SEM观察和力学性能测试,研究了HDPE-g-GMA在熔融共混过程中对PA66/UHMWPE共混合金的增容作用.结果表明:HDPE-g-GMA与PA66发生了化学反应,所生成的接枝共聚物对PA66/UHMWPE共混合金有较好的增容作用;PA66/UHMWPE共混合金的界面形态和力学性能均有较大改善,吸水率也有所降低. 相似文献
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PP/UHMWPE共混物力学性能的研究 总被引:9,自引:0,他引:9
采用不同结构的聚丙烯(PP)分别与不同流动性能的超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)进行共混,对共混物的力学性能进行了研究。发现PP和UHMWPE类型的适当匹配对共混物性能的提高非常重要。流动性较好的UHMWPE对熔体质量流动速率较小的嵌段共聚型PP(PPB)增韧增强效果突出,常温缺口冲击强度可达74.2kJ/m^2,断裂伸长率大于700%;同时共混物的强度和刚性也有一定程度的提高。在PPB/UHMWPE二元共混物中加入适当线性低密度聚乙烯(LLDPE),能够起到“减粘”和“增容”作用,有利于共混物性能,尤其是抗冲性能的进一步提高。 相似文献
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UHMWPE/HDPE共混物的流动性及力学性能的研究 总被引:7,自引:0,他引:7
采用不同MFR的HDPE与UHMWPE进行熔体共混。结果表明UHMWPE/HDPE共混物流动性和力学性能的变化受体系组成、熔体粘度比等因素的影响较大。HDPE的MFR过高、过低或用量过多,均不利于共混物流动性及综合力学性能的改善。当HDPE作为分散相时,易于实现向UHMWPE高粘弹粒子的渗透、分散及结合,共混物的.MFR及拉伸屈服强度、断裂强度、断裂伸长率均比UHMWPE有提高,共混物表现出协同效应;当UHMWPE为分散相或二者熔体粘度比差异过大时,混合效果变差,共混物综合力学性能下降;在某些中间配比下,二者表现出增链缠结效应,共混物MFR明显降低。 相似文献
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研究了相容剂、增韧剂对改性尼龙6/尼龙66合金性能的影响。研究结果表明,以EVA/PE-g-MAH为相容剂、以PA6和PA66为基料、以EAA及PE为得合增韧剂改性的PA6/PA66合金,其吸水率有较大降低,且综合性能较好。 相似文献
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用挤出-注塑方法制备了SMA增容PPO/PA66塑料合金。用SEM、DSC研究了PPO/PA66=30.70、50/50、70/30(质量)共混物的相形态和PA66结晶结构随SMA用量(Cs)的变化。结果表明,在Cs=0-10%(质量)范围内,SMA能使富PA66和等配比共混物中的粒子细化、界面粘接改善,对于等配比共混物作用更明显;也能使富PPO共混物由两相共连续转变为酶(PA66)-岛(PPO)结构,获得PPO粒子精细分散的相形态;富PPO共混物中PA66结晶度Cs的先降低后升高,是与相形态发生的上述变化相关联和互为印证的。 相似文献
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介绍玻纤增强PA66/PP合金的制备工艺及特性,与纯尼龙66树脂相比,加工性能好,综合性能优异。该材料适用于中小型油浸式变压器的分接开关及其它绝缘部件。 相似文献
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采用玻璃纤维(GF)、反应性增韧母料(RTMB)与PA66热机械反应性共混制备出了PA66/RTMB/GF复合材料.用IR、SEM、力学性能测定等方法研究了PA66/RTMB/GF复合材料的化学结构、断面形态及力学性能.结果表明:PA66/RTMB/GF中RTMB、GF和PA66间形成了化学键连接,GF和PA66间呈柔性界面结合;PA66/RTMB/GF质量比为60/10/30的复合材料的拉伸屈服应力、弯曲弹性模量、悬臂梁缺口冲击强度分别提高到原料PA66的1.73倍、2.72倍、3.86倍. 相似文献
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采用双螺杆挤出机制备尼龙6(PA6)/超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)和PA6/UHMWPE/乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)共混物,考察共混物的力学性能和摩擦磨损性能,用扫描电镜观察和分析共混物结构及磨损表面形貌。结果表明:在PA6中只加入UHMWPE时,PA6的力学性能有所降低;再加入EAA后,共混物的相容性得到改善,力学性能提高,摩擦磨损性能也得以改善。当EAA的用量为4份时,共混物的摩擦磨损性能最好,摩擦因数从纯PA6的0.48降到了0.34,磨损率降低了75%;当EAA的用量为6份时,共混物的摩擦因数增加,磨损率也略有增大。 相似文献
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PA66/PP/POE—MAH合金的形态结构与力学性能 总被引:9,自引:1,他引:8
通过直接共混法制备了PA66/PP/POE-MAH合金,性能测试表明PA66/PP/POE-MAH合金的常温及低温缺口冲击强度较原PA66有较大提高,而吸水率则明显下降,拉伸强度变化不大。DSC测试显示,POE-MAH可降低PA66及PP的熔点及热焓,表明POE-MAH影响着PA66和PP的两相界面作用和结晶行为,SEM照片显示分散相粒径大小及两相界面结构与POE-MAH含量相关。 相似文献
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HDPE-g-MAH对PA6/UHMWPE共混合金力学性能及结晶行为的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用HDPE-g-MAH作为相容剂来增容PA6/UHMWPE共混合金。结果表明:在熔融共混过程中HDPE-g-MAH和PA6发生化学反应,生成的接枝聚合物对PA6/UHMWPE产生增容作用。加入HDPE-g-MAH共混体系的界面形态和力学性能均有较大的改善,吸水率也有所下降。通过Mo-lau实验I、R、SEM观察来研究其在熔融共混过程对PA6/UHMWPE的反应增容作用。采用DSC实验对PA6/UHMWPE共混合金进行了结晶性能测试,随着HDPE-g-MAH用量的增加,UHMWPE结晶度增加,而PA6的结晶度降低。 相似文献
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用熔融接枝的方法以苯乙烯(St)作共单体将马来酸酐(MAH)接枝于乙丙共聚物VERSIFY(V)上,制得不同MAH相对接枝率的接枝物V-g-(MAH-co-St),用双螺杆挤出机制备了V-g-(MAH-co-St)增容的尼龙(PA)66/聚丙烯(PP)共混物。利用扫描电子显微镜、熔体流动速率(MFR)和力学性能等测试方法,研究了不同MAH相对接枝率的增容剂V-g-(MAH-co-St)对PA66/PP共混物形态结构和力学性能的影响。结果表明,提高St的含量可以得到高MAH相对接枝率的V-g-(MAH-co-St),当MAH/St质量比从2/1变为1/1时,接枝率显著提高,继续提高St含量,接枝率提高幅度减小。V-g-(MAH-co-St)可使共混物中PP分散相的尺寸减小、分散均匀。当增容剂质量分数从0%增加到10%时,共混物的力学性能在总体上得到提高,MFR迅速降低;增容剂中MAH相对接枝率越高,共混物的弯曲强度越高,MFR越低,而缺口冲击强度相差不大。当增容剂质量分数从10%增加到25%时,共混物的缺口冲击强度大幅提高,且MAH相对接枝率越高,其提高的幅度越大,但拉伸强度和弯曲强度均明显下降,MFR下降幅度变小。 相似文献
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SEBS—g—MAH对PPO/PA66相容性影响的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了SEBS-g-MAH对PPO/PA66相容性的影响。结果表明SEBS-g-MAH是PPO/PA66共混物良好的反应型增容剂。对PPO/PA66=75/25的共混物,SEBS-g-MAH的加入对合金的拉伸强度、弯曲强度、Izod缺口冲击强度均有提高,但刚性和耐热性略有下降,共混体系中PA66的玻璃化转变温度升高,PPO的玻璃化转变温度下降。用量一般控制在2.5-5.0PHR之间为宜。对于PPO/PA66=25/75的共混物,SEBS-g-MAH同样也起增容作用,在不太影响力学性能的条件下,明显改善了PPO/PA66合金的冲击强度,但以用量为5PHR为宜。 相似文献