定向凝固NiAl-Cr（Mo）-Hf合金的显微组织与力学行为

研究了定向凝固NiAl-Cr（Mo）-Hf合金及其热处理后的显微组织和力学性能。结果表明：热处理后,NiAl基体与Cr（Mo）相中均有第二相析出,胞界上不连续分布的Heusler相（Ni2AlHf）消失,NiAl和Cr（Mo）层片状组织形貌基本没有变化,但Cr相有增厚的趋势。当应变速率为2.78×10^-3 s^-1时,随着温度的升高,DSNiAl-Cr（Mo）-Hf合金的压缩屈服强度降低。     

热变形对2618合金显微组织的影响

采用热模拟变形和光学显微镜研究了热压缩变形对2618合金中Al9FeNi相形态和尺寸的影响。在Gleebe-1500热模拟机上,对2618合金在温度为400～470℃,应变速率为0．01～1s^-1,变形程度为20～60％的条件下,进行高温压缩变形热模拟实验。结果表明,在不同条件下的高温变形均可使针状共晶Al9FeNi相碎化,而对初晶Al9FeNi相,只有在较大变形量下才能碎化;在热变形温度为400℃,应变速率为1s^-1,变表量为60％的热模拟实验条件下,不仅共晶Al9FeNi相得到明显破碎,而且初晶Al9FeNi相也得到一定程度的破碎。     

快速凝固Al-Fe合金的显微组织及其对性能的影响

本文用分析电子显微术(AEM)和力学性能测试研究了快速凝固热强合金Al-Fe-(Ce、Ti、Zr)的显微组织及其对高温性能的影响。首先分析了急冷条带的凝固过程动力学及凝固速度对胞晶内部溶质分布的影响,之后对急冷条带及热挤合金的退火过程与弥散相分布时合金高温性能的作用进行了研究。分析结果表明:影响合金凝固过程的主要是初始过冷度和凝固速率;胞晶内溶质元素固溶量随凝固速度增大而升高。合金高温性能主要同弥散相的结构及分布有关。     

快速凝固NiAl-Cr（Mo）-Zr合金的显微组织与力学性能

研究了快速凝固NiAl-Cr（Mo）-Zr合金及其均匀化热处理后的显微组织和力学性能。结果表明：快速凝固NiAl-Cr（Mo）-Zr合金的组织由NiAl和Cr（Mo）两相组成,并有少量初生NiAl相,在共晶胞界处存在少量不连续分布的Heusler（Ni2AlZr）相。随着Zr含量的增加,Heusler相的数量增加,Cr（Mo）相的片层间距增大。均匀化热处理后,共晶胞界上不连续分布的Heusler相或大量消失、或全部消失,NiAl和Cr（Mo）层片状组织形貌基本没有变化。NiAl-Cr（Mo）-0.5Zr合金在应变速率为2.78×10-3s-1时,随着测试温度的升高,合金的压缩屈服强度降低。     

铟锡氧化物热等静压时分解氧对裂纹形成的作用

用化学共沉淀法制备的铟锡氧化物复合粉末经冷等静压成形后进行热等静压致密化所得靶村常常会产生裂纹。用电子探针分析了铟锡氧化物热等静压后裂纹外铟,锡和氧的成分分布。结果表明,裂纹处铟含量极低,锡含量极高,耐氧含理低于配比含量,这与Ｉｎ２Ｏ３和ＳｎＯ２在高温下不同的分解行为有关;     

焊接对Zr—Nb包壳管显微硬度和组织的影响

通过对M5锆合金包壳管进行金相分析、TEM分析和显微硬度测试,研究了真空电子束焊接对M5合金显微组织和力学性能的影响．实验结果表明：Zr-Nb合金焊接组织为粗大的马氏体a和d所构成,晶粒度远高于母材,近缝区母材晶粒并未长大．在透射电子显微镜下可清晰看到板条状马氏体．焊缝区域的显微硬度明显高于母材．     

时效对Ti3Al—Nb合金显微组织与拉伸性能的影响,

研究了Ｔｉ３Ａｌ－Ｎｂ（Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ）ａｔ％）合金时效过程中组织与性能的变化，结果表明，合金经α２＋β两相区１０００℃ｌｔ／ＷＱ固溶处理后，分别在６５０、７５０和８５０℃哩效２４ｈ空冷，会使其析出二次针状α２相和大量“Ｏ”相，随着时效温度的升高，实姓α２相长大，二次针状α２相和“Ｏ”相球化。“Ｏ”相除以块状形式存在于初生α２相周围外，还成片分布于初生α２相内部。时效温     

包套锻复合热机械处理技术中TiAl基合金显微组织细化的机理

对比研究了常规热机械处理和包套锻复合热机械处理技术中，材料的显微组织和热学行为，揭示了常规热机械处理下，由于应力分布不均匀和变形过程中充分地发生着动态再结晶，造成材料的显微组织不均匀；而在包套锻复合热机械处理技术下，由于实现快速变形，热变形材料储能高，随后的高温再结晶退火可获得均匀的显微组织。     

Zr对Mg-Nd-Zr-Zn合金显微组织和力学性能的影响

在RJ-2溶剂和Be的联合保护下制备了Mg-Nd-Zr-Zn系合金，通过对合金显微组织的分析，以及Zr对显微组织及力学性能影响的研究，试制出了质量分数W Zr合理的Mg-Nd-Zr-Zn合金，经过测试，认为当质量分数W Zr小于0．8％时，W Zr的增加提高了合金的250℃高温抗拉强度，但当W Zr超过0．8％时，Zr对合金的强化作用有所降低。     

变质剂对AHS合金显微组织和性能的影响

通过调整合金成分分别配置了添加Sb,Re,Al-5Ti-B,P等变质剂的试验用AHS含量，在相同工艺条件下，将所配合金挤压成直径为8mm的圆棒试样，在相同条件下淬火时效后，运用金相显微镜及扫描电镜观察和分析了合金在不同变质剂变擀处理后的显微组织和结构，运用电子拉伸设备测试了试样合金的力学性能。研究结果表明：锑对AHS合金有很强的变质作用；在AHS合金中添加微量Sb后，合金中板条状共晶硅相明显细化，呈短杆状，且元素Mg对Sb细化能起激化作用，使合金组织细密，从而使合金具有较均匀细密的显微组织和优良的力学性能。     

熔体温度处理对Al-25%Si合金显微组织的影响

研究了熔体温度处理工艺对Ａｌ－２５％Ｓｉ合金显微组织的影响。结果发现：熔体温度处理可使Ａｌ２５％Ｓｉ合金初生硅的尺寸大大减小,初生硅尺寸可由处理前的１００μｍ左右减小剂处理后的１５μｍ左右;Ａｌ－２５％Ｓｉ合金熔体温度处理的效果主要受低温和高温熔体温度的影响。     

M963合金的显微组织和性能

研究了Ｍ９６３合金的组织和力学性能。结果表明,Ｍ９６３合金的高温强度较高,但塑性较低;合金的组织主要由γ基本相、细小γ’析出相、分布在枝晶间的大块γ＋γ’共晶以及富Ｗ、Ｃｒ、Ｍｏ的Ｍ６Ｃ和富Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ的ＭＣ碳化物组成：碳化物呈骨架状、针状分布在枝晶内和断续网状分布在晶界和枝晶闸。裂纹在碳化物周围形核并沿碳化物与基体的界面扩展。碳化物的形态严重影响合金的性能,晶界和枝晶间的碳化物膜是造成该合金塑     

合金元素对ZQAl9-4合金显微组织和性能的影响

采用扫描电镜和电子万能实验机,研究了合金元素对ZQA19-4合金显微组织和性能的影响.结果表明:随着合金中Fe元素的增加,合金的抗拉强度大大增加;随着合金中Zn元素的增加,合金的抗拉强度和延伸率都大大下降.     

热处理对Zr-4合金显微组织和拉伸性能的影响

为探讨不同显微组织对核燃料包壳管Zr-4合金力学性能的影响,对Zr-4合金进行了再结晶退火,960℃、4min淬火,960℃、4min淬火＋400℃、18h回火的工艺处理,并分析了Zr-4合金的显微组织和拉伸性能.试验结果表明：再结晶退火态的Zr-4合金组织为等轴α晶;拉伸断裂形式呈韧性断裂,断口以韧窝为主,韧窝底部不存在第二相粒子;经960℃、4min淬火后,显微组织为板条状马氏体,抗拉强度达到635MPa,断口形式属于脆性断裂;回火后显微组织与淬火后相同.     

淬火温度对Zr-4合金显微组织和拉仲性能的影响

为探讨不同淬火温度对核燃料包壳管Zr-4合金力学性能的影响．本文分析了Zr-4合金的显微组织,通过对再结晶退火态的Zr-4合金进行不同温度淬火及回火热处理,在不同热处理状态下对试样进行室温环向拉伸试验,分析对比了试样的拉伸力学性能,并对拉伸后的试样进行断口扫描,分析断裂机理．试验结果表明：包壳管Zr-4合金在980℃淬火后晶粒弦长为145．62μm,相比920℃、950℃的弦长增大,其抗拉强度为740MPa,屈服强度为649MPa．淬火后断口类型属解理脆性断裂．     

氧化铈含量对LZ91合金微观组织和显微硬度的影响

主要研究了添加不同质量分数的氧化铈(CeO₂)所制备成的LZ91合金复合材料的微观组织以及显微硬度。X射线衍射(XRD)证明了铸态LZ91合金α-Mg、β-Li相以及MgZn₂的存在,随着CeO₂的加入,复合材料LZ91合金的相组成发生了改变。对显微组织的研究发现,添加不同质量分数的CeO₂,影响了α-Mg的面积分数(S_α)和α-Mg晶粒大小,当质量分数为3%时面积分数最小为27%,晶粒最小值为58μm;同时观察到微观结构中的相组成发生了MgZn₂的消失和MgLiZn的生成,发现CeO₂的加入改变了合金的凝固方式。利用纳米压痕方法对材料的硬度进行表征发现,随着CeO₂的添加,显微硬度逐渐降低。