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分析了球罐焊接冷裂纹产生的机理,提出了在球罐施工中防止冷裂纹产生的具体措施。经现场施工验证,该措施较好地解决了问题,保证了球罐的制造质量。 相似文献
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10000m^3天然气球罐用WEL—TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性 总被引:1,自引:1,他引:0
WEL-TEN610CF钢是日本新日铁公司生产的低裂纹敏感性高强钢,结合我国首台国产化10 000 m3天然气球罐用37 mm厚WEL-TEN610CF钢焊接性试验研究,对该钢焊接冷裂纹敏感性进行了综合评定,为其焊接工艺的制订提供了可靠的依据。 相似文献
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结合乙烯球罐的施工,分析了球罐延迟裂纹产生的机理和制作安装中必须考虑的技术问题。该厂4台乙烯球罐安全运行的经验表明,只要制订的施工方案严密和各施工环节的质量控制严格,防止乙烯球罐延迟裂纹产生是完全可能的。 相似文献
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用插销试验法研究了焊条电弧焊条件下ASTM4130钢的冷裂纹敏感性及断口特征。试验发现,在不预热、预热100℃和预热200℃三种条件下,ASTM4130钢的临界断裂应力分别为344.46 MPa,642.55 MPa和806.11 MPa。不预热和预热100℃时,断口具有典型的脆性断裂特征;预热200℃时,断口为韧窝断裂。粗晶区组织主要为马氏体和贝氏体,随预热温度增加,马氏体含量降低,贝氏体含量增加。结果表明ASTM4130钢的冷裂纹敏感性主要与粗晶区非平衡组织的产生密切相关。 相似文献
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焊条长期存放会引起药皮变潮,导致工艺性变坏,冷裂倾向增大,机械性能降低。经对存放4年的焊条进行了大量的复验工作,4种焊条的外观和工艺性抽检结果,其扩散氢含量符合国际规定;扦销试验和铁研试验结果表明焊条的临界预热温度符合规定;-40℃冲击功平均值大于73J,180个试件单值均大于5.1 J;焊缝金属的化学成分和机械性能均合格;研究了焊条烘干与冷裂的关系,指出焊条烘干是关键。 相似文献
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本文基于导致长输管道现场焊接冷裂纹产生的三大因素的分析,从氢源、钢的淬硬组织和应力的控制等三个方面提出了防止冷裂纹产生的途径,对优化焊接线能量和预热温度等工艺措施进行了讨论。 相似文献
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针对某低合金特厚板压力容器焊接过程中对接焊接接头产生裂纹的情况,通过对焊接过程中产生平行于焊接接头方向的应力引起的层状撕裂、拘束应力和轴向应力叠加引起脆性断裂过程进行分析,提出了特厚板焊缝中的两个薄弱区,指出了特厚板压力容器制造过程中的注意事项。 相似文献
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以1 500 m3丙烯球罐的建造为例,叙述了球罐的组装工艺,详细介绍了焊接工艺规范和技术要点,对球罐采用燃烧法整体热处理的安全操作方法进行了经验总结,并给出了单台球罐建造施工的网络计划图表. 相似文献
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大型球罐焊接小车的微机控制系统 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了球罐焊接小车的微机控制原理、控制系统的硬件结构、软件设计框图和主要抗干扰措施。现场试验结果表明该控制系统工作性能稳定可靠。 相似文献
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以某国外天然气工程项目2000 m3液化石油气球罐为例,通过对现场施工工艺和现场施工条件进行分析,冷裂纹形成条件充分,未采取相应的预防措施是这次裂纹产生的根本原因。根据缺陷的位置、深度及长度,确定从内部还是从外部清除缺陷。对于深度大于25 mm的缺陷,应优先选择从球罐内部清除;否则应从外部清除缺陷。当缺陷清除干净后,应将返修焊接位置使用砂轮打磨至露出金属光泽,并继续打磨约1 mm左右,直至将增碳层打磨清除干净。打磨清除缺陷后,应采用MT的方法对刨槽部位进行检测。 相似文献
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本文针时扬子30万t/年乙烯物料罐区32台国产或引进球罐的焊接施工,介绍了低合金高强度钢SPV36和SPV50Q球罐用材的理化性能和焊接特性;焊条选择、焊接坡口及工艺规范等方面的工艺特点;各类球罐的焊接工艺评定,焊工考试、焊接施工管理及检验。应用近年采的焊接研究成果,重点分析了材料碳当量、预热温度和扩散氢含量的关系;冷却速度和接头金相组织的关系。通过焊接一次合格率的对比,介绍了球罐施工中“散装法”、“带装法”和“大片组装法”的优缺点。 相似文献
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对 40 0m3丙烯球罐进行了历次无损检测情况 ,分析了表面裂纹产生的原因 ,及超标埋藏缺陷的处理 ,并提出了相应的防范措施 相似文献