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微晶Ni3Al高温氧化的动力学规律 总被引:1,自引:0,他引:1
王永刚 《稀有金属材料与工程》1998,27(3):149-151
对比研究了Ni3Al微晶处理前后在1000℃氧气中高温氧化的动力学规律。研究结果表明,微晶化处理后,合金氧化速率显著降低,抗氧化性能大大提高;微晶Ni3Al氧化动力学规律与Wagner高温氧化抛物线规律相比,具有明显的负偏差。由于微晶化后形成的氧化膜是微晶,晶界密度极大增加,短路扩散远远大于晶格扩散,根据多维缺陷对氧化动力学的影响规律,并考虑氧化物晶粒长大动力学,推导出微晶氧化动力学服从四次方规律x4=kpt,实验结果与推导结果符合得非常好。 相似文献
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微晶化对β-NiAl金属间化合物1000℃空气中氧化行为的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
利用TGA,XRD,SEM对铸造β-NiAl和NiAlY合金以及溅射NiAl微晶涂层在1000℃空气中的恒温及循环氧化行为进行了研究,三种的恒温氧化动力学均近似符合抛物线规律,氧化过程中都有相变发生,微晶化能够促使细小,紧密。单一完整的α-Al2O3氧化膜形成,同时微晶化与添加稀土元素Y均明显提高循环氧化过程中氧化膜的粘附性。 相似文献
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利用磁控溅射在Ni-5Cr-5Al(原子数,%)合金上制备与基体相同成分的微晶涂层,获得的涂层在1000℃空气进行了氧化实验。结果表明,200h氧化后涂一成了分层结构的氧化膜:外层为NiO和NiA12O4,内层为连续致密的α-A12O3。微晶化使得Ni-Cr-Al系三元合金表面生成一层连续A12O3所需的Cr、AL含量大大降低。 相似文献
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研究了高能量密度等离子体表面微晶化处理对Fe3Al在1000℃空气中氧化动力学及氧化膜结构和性质的影响。结果表明:表面微晶化使氧化物形核率极大提高,形成了薄而致密的微晶氧化膜,缩短了过渡氧化时间,促进了合金中Al的选择氧化,改善了氧化膜的塑性和粘附性,显著提高了Fe3Al的抗高温氧化性能。 相似文献
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纳米晶Al88Ce2Ni10铝合金的形成 总被引:3,自引:0,他引:3
通过晶化法,可以将快凝Al88Ce2Ni10非晶铝合金制备成纳米晶合金。纳米晶合金的组织为αAl固溶体和金属间化合物Al3Ni及Al11Ce3组成的多相纳米晶结构。在603~773K较宽退火温区内,用Scherer公式计算各晶化相,得到αAl、Al3Ni及Al11Ce3的晶粒尺寸分别为31~316、22~207及19~165nm。结果表明,通过控制热处理条件,可以获得不同晶粒尺寸的纳米晶合金。其中获得晶粒细小、结构均匀超细纳米晶合金的最佳退火温度为第二DSC峰值温度附近 相似文献
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K17F高温合金溅射微晶层的抗高温氧化行为 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了铸态高温合金K17F及其溅射微晶(小于0.1μm)层的高温氧化行为。结果表明,微晶层均匀的γ相组织,它大幅度提高铸态合金的900至1000℃的抗氧化性能,甚至比渗Al涂层还好,在高温下,K17F生成以Al2O3主为,含有Ni,Cr,Ti氧化物的氧化膜,它在氧化过程中易剥落,而溅射微晶层表面只生成单一的α-Al2O3膜,具有优异的防护性和粘附性,在500h的氧化过程中未见剥落。 相似文献
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NiAl微晶涂层对NiAl-TiC复合材料高温氧化性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了磁控溅射NiAl微晶涂层对NiAl-TiC(20%,体积分数)复合材料1000-1100℃高温氧化性能的影响。结果表明,NiAl微晶涂层大大提高了NiAl-TiC复合材料的恒温及循环氧化性能,降低氧化速率几个数量级,对于NiAl-TiC复合材料来说,其表面形成以TiO2为主的复合氧化物,而施加NiAl微晶涂层后,其表面氧化物主要是Al2O3。 相似文献
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Ni_3Al基合金的初期氧化速率 总被引:1,自引:0,他引:1
用感量为2μg的Setaram热天平研究了Ni3Al及Ni3Al-Cr基合金700℃~1100℃的初期氧化行为。Ni3Al合金在中温区(7000℃~900℃)的氧化,随温度升高初期氧化速率明显增加(氧化5min),800℃及900℃氧化0.5h后试样的氧化增重低于700℃的。在温度低于900℃时,Ni3Al-Cr基合金的氧化增重明显小于Ni3Al基合金;高于1000℃时,其氧化增重明显大于Ni3Al基合金的。EDS分析表明Ni3Al-Cr基合金表面不出现纯NiO相的氧化物区。加Cr可降低Ni3Al的晶格常数,增加原子密堆度,从而阻碍Ni原子的扩散,降低合金的氧化速率。 相似文献
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溅射Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化行为 总被引:10,自引:0,他引:10
对Ni-8Cr-3.5Al质量分数,%合金及其纳米晶涂层进行了1000℃空气中高温氧化研究。结果表明:Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化性能优于Ni-8Cr-3.5Al合金。这主要在于Ni-8Cr-3.5Al纳变涂层表面生成了具有分层结构含一连续α-Al2O3内层的氧化膜,而Ni-8Cr-3.5Al合金则生成了由Cr2O3内氧化物组成的氧化膜。讨论了涂层氧化膜的生成过程。 相似文献
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机械合金化Al-Fe-Ni亚微晶合金的性能及热稳定性 总被引:1,自引:0,他引:1
测定了机械合金化(MA)及热静液挤压工艺制备Al-4.9Fe-4.9Ni合金的室温及高温拉伸性能。采用透射电镜观察了400~500℃热处理后合金的微观结构。研究结果表明,合金具有较好的高温强度及热稳定性、合金强度和稳定性的改善是由于细小晶粒,以及弥散分布于基体中的Al_3(Fe,Ni)导致的强化及对晶粒的稳定化作用。经500℃×20h热处理后,Al_3(Fe,Ni)金属间化合物没有明显的粗化。此外,超细晶粒(约0.15μm)使合金产生加工软化,导致变形不均匀性增加,延伸率减少,经热处理后,晶粒长大,加工软化减弱。 相似文献
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用机械合金化方法制备Ni-Al系金属间化合物 总被引:6,自引:0,他引:6
用球磨机分别对Ni-50at.-%Al和Ni-25at.-%Al混合粉末进行机械合金化,并对Ni_3Al预合金粉末进行高能球磨,观察了粉末的金相组织,测定了粉末的硬度、平均直径和晶粒尺寸,并作了XRD物相分析结果表明,经3h研磨,Ni-50at.-%Al混合粉末变成NiAl金属间化合物,其晶粒直径约5nm;经5h机械球磨,Ni-25at.-%Al混合粉末成为无序的亚稳定Ni固溶体,而Ni_3Al预合金粉末由Ll_2型长程有序金属间化合物转变为fcc无序固溶体;球磨更长时间,则形成纳米晶. 相似文献
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采用高活度渗铝工艺在IC-6(Ni3Al-Mo基)合金表面获得内扩散型渗铝涂层,在氩气环境下对渗铝涂层进行扩散处理。利用光学显微镜、SEM、EPMA、XRD分析研究了涂层的成分及组织结构,测定表明,涂层中的钼以Mo3Al沉淀相的形式存在。等温氧化及循环氧化实验表明,渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于IC-6合金;保护性的Al2O3氧化膜阻止了钼的氧化物的形成,避免了IC-6合金在循环氧化中出现的Ni 相似文献
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用机械合金化方法制备Ni—Al系金属间化合物 总被引:8,自引:1,他引:7
用球磨机分别对Ni-50at.-%Al和Ni-25at.-%Al混合粉末进行机械合金化,并对Ni3Al预合金粉末进行高能球磨,观察了粉末的金相组织,测定了粉末的硬度、平均直径和晶粒尺寸,并作了XRD物相分析。结果表明,经3h研磨,Ni-50at.-%Al混合粉末变成NiAl金属间化合物,其晶粒直径约5nm;经5h机械球磨,Ni-25at.-%Al混合粉末成为无序的亚稳定Ni固溶体,而Ni3Al预合 相似文献
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利用磁控溅射在M-5Cr-5A1(原子分数,%)合金上制备与基体相同成分的微晶涂层.获得的涂层在 1000℃空气中进行了氧化实验.结果表明, 200 h氧化后涂层表面生成了分层结构的氧化膜:外层为NiO和NiA12O4,内层为连续致密的α-A12O3.微晶化使得Ni-Cr-A1系三元合金表面生成一层连续A12O3所需的Cr、A1含量大大降低. 相似文献
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本文研究了在950℃空气中,表面涂Na_2SO_4盐膜的条件下,NiAl,NiAl-20%Fe及渗铝后的高温热腐蚀行为。在热腐蚀过程中,NiAl合金表面能形成Al_2O_3膜,显示出一定的耐蚀性能。但Al_2O_3膜易开裂,Al_2O_3膜的溶解及开裂会引发合金发生快速热腐蚀;20%Fe的加入则使NiAl合金的耐蚀性能显著变差,合金表面不能形成单一的Al_2O_3膜;渗铝处理可以明显提高NiAl-20%Fe合金的耐蚀性能,且渗铝涂层的耐蚀性能优于NiAl合金,这与铝化物涂层中的Al含量较高,Al_2O_3膜的开裂倾向较小有关。 相似文献
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采用高活度渗铝工艺在IC-6(Ni3Al-Mo基)合金表面获得内扩散型渗铝涂层,在氮气环境下对渗铝涂层进行扩散处理.利用光学显微镜、SEM、EPMA、XRD分析研究了涂层的成分及组织结构,测定表明,涂层中的钼以Mo3Al沉淀相的形式存在.等温氧化及循环氧化实验表明,渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于IC-6合金;保护性的Al2O3氧化膜阻止了钼的氧化物的形成,避免了IC-6合金在循环氧化中出现的NiMoO4相的多晶型转变,显著改变了合金的抗循环氧化能力;涂层经1000℃、300h等温氧化及1000℃、100h循环氧化后,未出现β-NiAl相的分解,可认为涂层具有较强的保护作用。 相似文献