造纸“黑液”在PVC/NBR热塑性弹性体中的应用

以造纸黑液经硫酸中和处理脱水后的黑液干粉为填料,采用熔融共混法制备了聚氯乙烯(PVC)/丁腈橡胶(NBR)/黑液干粉热塑性弹性体复合材料。利用TGA测试了黑液干粉和热塑性弹性体复合材料的热降解性能。试验结果表明,黑液干粉中有机物与无机物的质量比为33/67,黑液干粉对弹性体的热降解无显著影响;热塑性弹性体复合材料力学性能测试结果表明,添加30份黑液干粉后,弹性体复合材料的100%定伸强度增加了7%,拉伸强度和伸长率分别下降了13%和37%;弹性体复合材料耐热氧老化(100℃、72h)性能试验结果表明,黑液干粉能改善弹性体的热氧老化性能,添加30份黑液干粉,老化后试样的拉伸强度增加了36%,拉断伸长率保留率为97%;而PVC/NBR弹性体老化后试样的拉伸强度增加了7%,拉断伸长率下降了15%。     

用聚酯短纤维增强CPE／PVC热塑性弹性体

研究了聚酯短纤维ＴＴ的形状因子、体积分数、取向程度、分散状态及粘合程度对热塑性弹性体ＣＰＥ／ＰＶＣ物化性能的影响。试验结果表明,在ＣＰＥ／ＰＶＣ中定向引入ＴＴ,可有效地提高其物理机械性能和耐老化及耐化学性能。     

CPE/纳米SiO_2增容SBR/PVC热塑性弹性体的研究

研究了氯化聚乙烯（CPE）、CPE／纳米Si02增容丁苯橡胶／聚氯乙烯（SBR／PVC）共混型热塑性弹性体（TPV）的力学性能、耐溶剂性能和耐热变形性能,并用扫描电镜（SEM）分析了TPV的断面微观形态结构。结果表明,CPE／纳米SiO2的加入,细化了交联SBR分散相,改善了SBR在PVC中的分散性,有效提高了SBR与PVC的相容性;当CPE和纳米SiO2的质量分数分别为5％和9％时,增容效果好,与未增容TPV相比,增容TPV的断裂拉伸强度和撕裂强度分别增加了165．7％和108．8％,耐溶剂性能和耐热变形性能也明显提高。     

羟甲基化木质素用量对PVC/NBR热塑性弹性体性能的影响

研究了羟甲基化木质素用量对PVC/NBR热塑性弹性体结构与性能的影响。结果表明：在100份（质量,下同）PVC/NBR中加入30份羟甲基化木质素时产物的综合性能最佳,拉伸强度25.6MPa,扯断伸长度520%,邵尔A型硬度77,撕裂强度72.7kN/m;耐老化性能在羟基甲基化木质素用量低于30份时较好;随着羟甲基化木质素用量增加,产物的耐油性能显著提高,动态粘弹分析证实羟甲基化木质素与PVC和NBR有较强的结合力,并且提高了PVC和NBR两相间的相容性。TEM观测发现木质素可在材料中形成第二个连续相,从而与基质构成互穿聚合物网络。     

PVC/PVAF热塑性弹性体的制备

采用机械共混法制备PVC／PVAF弹性体。对聚合物的质量配比．增塑剂的用量以及增塑剂的配合使用对体系性能的影响进行研究，并就填料对体系的影响进行了考察。结果表明，通过不同的聚合物质量配比，增塑剂的选择以及不同填料的选用，可制得不同性能的热塑性弹性体。     

PVC热塑性弹性体的压缩性能

采用高聚合度ＰＶＣ与增塑剂等共混，复配制行了ＰＶＣ热塑性弹性体（ＴＰＶＣ）对ＴＰＶＣ的冲击回弹性和压缩性能进行了研究。结果表明，当弹性体的压缩应变在２０％～２５％；压缩永久变形率在５％以下时，ＴＰＶＣ比压强度为３．８５～５．４５ＭＰａ（橡胶为１．２２～１．７８ＭＰａ）是橡胶的３倍左右。     

动态硫化CR/PVC热塑性弹性体的性能

以CR胶乳和PVC乳液共沉物为原料,通过动态硫化法制成CR/PVC热塑性弹性体.研究了混炼温度和橡塑共混比对CR/PVC共混物力学性能的影响,并通过电镜观察CR/PVC共混物的微观结构.结果表明,在(165±10)℃下制得的CR/PVC共混物的综合性能较好;动态硫化CR/PVC共混物比静态硫化CR/PVC共混物具有更好的力学性能.     

NBR/PVC热塑性弹性体耐热老化性能研究

考察了硫化体系、PVC聚合度、DOP用量、抗氧剂种类及用量对丁腈橡胶／聚氯乙烯(NBR／PVC)热塑性弹性体(TPE)的耐热老化性能的影响。试验结果表明：NBR／PVC：的质量比为70：30时，酚醛树脂硫化体系制备的TPE的耐热老化性能最好；增加PV(：的聚合度，TPE的耐热老化性能提高；DOP用量越大。TPE的耐热老化性能越差；抗氧剂2246对TPE的耐热老化性能最好，其最佳用量为2．0份。     

PVC／NBR热塑性弹性体老化性能研究

本文主要研究了动态硫化法制备的ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体的热老化对制品力学性能的影响,并与简单机械共混所制得的ＰＢＲ共混物,重复加工一次的ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体热老化性能进行对比,发现采用动态硫化法制备的ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体耐热老化性能较好。从对制品耐热老化性能影响来看,应采用动态硫化法制备的ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体。     

TPU／CPE及TPU／CPE／PVC的性能研究

采用机械共混的方法，将CPE、PVC与TPU熔融共混。研究了TPU／CPE及TPU／CPE／PVC共混体系。对其力学性能、流变性能及耐油性能进行了测试及分析。结果表明：CPE及CPE／PVC的加入可改善TPU的加工性能并降低其成本。     

黑液-蒙脱土/聚氯乙烯/丁腈橡胶热塑性弹性体的制备及性能研究

采用蒙脱土对造纸黑液中的木质素进行絮凝沉淀,制备黑液-蒙脱土复合物(BL-MMT),然后将其应用于聚氯乙烯/丁腈橡胶(PVC/NBR)热塑性弹性体,并对其力学性能、耐老化性能及热降解性能进行测试。结果表明:随着BL-MMT中木质素蒙脱土比例增大,热塑性弹性体力学性能先增大后减小,适宜配比m(木质素)∶m(蒙脱土)=1∶1。BL-MMT份数增大,热塑性弹性体力学性能先增大后减小,20份时出现最大值。BL-MMT填充的PVC/NBR热塑性弹性体与添加炭黑和碳酸钙相比,力学性能和热性能相当,而耐老化性能更为优越。黑液-蒙脱土复合物可望用作PVC/NBR热塑性弹性体的补强剂。     

PVC／胶粉热塑性弹性体的制备与性能研究

以聚氯乙烯(PVC)和胶粉为主要原料,采用共混的方法制备了PVC／胶粉热塑性弹性体,研究了胶粉的改性剂、PVC的改性剂和胶粉的用量等对PVC／胶粉热塑性弹性体性能的影响,并与国标GB／T 18173.1–2012所要求的性能进行比对。研究结果表明,使用橡胶再生剂RV改性胶粉所制得的PVC／胶粉热塑性弹性体综合性能最优;使用乙烯–乙酸乙烯酯塑料(EVAC)、苯乙烯–丁二烯–苯乙烯塑料(SBS)改性PVC时,EVAC的改性效果优于SBS,使用15份EVAC所制得的PVC／胶粉热塑性弹性体具有更佳的力学性能、耐老化性能,且满足国标要求;随着胶粉用量的增加,PVC／胶粉热塑性弹性体的综合力学性能下降,耐老化性能提高,使用30份改性胶粉时性价比最高,同时满足国标GB／T 18173.1–2012要求。     

不同原料制备的CPE性能及对PVC/CPE体系的影响

采用不同原料制备了性能各异的增韧改性剂CPE,研究了它们对复合材料性能的影响。结果表明,不同牌号的HDPE对制得的CPE的性能、PVC/CaCO3/CPE混料的塑化时间以及PVC/CaCO3/CPE复合材料的冲击强度都具有明显的影响。     

一种回收PVC门窗软硬共挤废料制备热塑性弹性体的方法

研究一种直接回收PVC软硬共挤门窗废料制备热塑性弹性体的方法。实验结果表明,添加一定的CPE(氯化聚乙烯)、DOP(邻苯二甲酸二辛酯)、碳酸钙等助剂,经加工改性后,由PVC门窗软硬共挤废料制成的热塑性弹性体力学性能可达到塑料门窗、客车门窗密封条的国家标准。     

ABS/PVC/CPE共混体系的力学性能

研究了填充改性丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)三元共聚物、聚氯乙烯(PVC)和CPE三元共混体系力学性能与结构的关系。结果表明，在ABS／PVC共混体系中加入增容剂氯化聚乙烯(CPE)后，提高了共混体系的相容性和机械力学性能；随着共混体系中CPE用量的增加，ABS／PVC／CPE共混体系的冲击强度、断裂伸长率上升，拉伸强度下降，而弹性模量则出现了极大值。     

PVC/CPE/SEBS-g-MAH三元共混物的制备及性能研究

采用机械共混法制备了聚氯乙烯/氯化聚乙烯/苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(PVC/CPE/SEBS-g-MAH)三元共混物,利用扫描电镜、差示扫描量热仪和力学性能测试等方法研究了共混物的结构和性能,探讨了SEBS-g-MAH对共混物力学性能的影响。结果表明:CPE用量为3份、SEBS-g-MAH用量为6份时,CPE与SEBS-g-MAH协同增韧效果最显著,此时共混物的相容性最佳,综合力学性能较好。     

高岭土补强硫化橡胶/PVC热塑性弹性体

采用不同种类橡胶、不同增塑剂用量和橡塑比与PVC复合，并在此基础上对所用高岭土进行表面处理，从而得到力学性能优异的高岭土补强硫化橡胶／PVC弹性体。     

共混条件对PVC/再生丁腈橡胶共混型热塑性弹性体性能的影响

探讨了共混条件对ＰＶＣ／再生丁腈橡胶（ＲＮＢＲ）共混型热塑性弹性体性能的影响,重点讨论了硫化方式、共混温度、共混时间、共混设备和返炼次数对其物理性能的影响。实验结果表明,选择共混温度为１４１℃,共混时间为４ｍｉｎ,采用动态硫化工艺可制得物理性能和返炼性较好的ＰＶＣ／ＲＮＢＲ共混型热塑性弹性体。