低质量流速设计在直流锅炉上的应用

垂直管与盘旋管水冷壁相比，具有制造、安装方便，工艺要求简单，支撑结构设计简便等突出优点，可以减少一次投资。由于采用了优化内螺纹管作传热元件，新型垂直管直流锅炉克服了传统UP炉的缺点，具有与盘旋管直流锅炉同样良好的操控性和可靠性。由于采用了低质量流速设计，水冷壁具有很好的正流量响应特性，新型UP炉抗热偏差性能可与盘旋管直流锅炉媲美，而且汽水系统阻力更小，运行经济性更好。对内螺纹管传热特性的研究开创了直流锅炉水动力设计的新理念。     

超临界压力下600 MW直流锅炉水冷壁内螺纹管摩擦阻力特性研究

研究国产 6 0 0MW直流锅炉水冷壁内螺纹管在超临界压力下的摩擦阻力特性。试验段为Φ2 8×5.4 1mm的四头 12Cr1MoV内螺纹管 ,试验参数为压力P =2 3MPa～ 2 7MPa ,质量流量G =6 0 0kg/ (m2 ·s)～180 0kg/ (m2 ·s) ,工质焓h =6 0 0kJ/kg～ 2 6 0 0kJ/kg ,雷诺数Re =5× 10 4 ～ 1× 10 6 。通过试验 ,得到了内螺纹管的摩擦阻力系数及其随压力、质量流速、工质焓和雷诺数的变化规律。根据试验数据 ,总结出了超临界压力下内螺纹管的摩擦阻力系数经验关系式。     

低质量流速优化内螺纹管的传热特性试验研究

在亚临界、近临界及超临界压力区,对600MW超临界W火焰锅炉水冷壁中垂直上升低质量流速优化内螺纹管的传热特性进行了试验研究,得到了不同运行工况下内螺纹管的壁温分布,分析了压力、外壁热流密度、质量流速对传热特性的影响。结果表明：低质量流速优化内螺纹管具有良好的传热特性,能够有效避免膜态沸腾;在亚临界压力区,压力与热流密度的增大以及质量流速的减小,均会导致干涸提前发生和干涸后的壁温飞升值增大。与亚临界压力区相比,内螺纹管在近临界压力区的传热特性变差,随着压力的增大,管壁温度显著升高,发生传热恶化时的临界干度减小。在超临界压力区,内螺纹管在拟临界点附近出现了传热强化;压力越接近临界压力,传热强化越明显;压力与热流密度的增大以及质量流速的减小均会导致壁温增大。     

600MW变压运行直流锅炉水冷壁内螺纹管内壁换热特性的研究

本文阐述国产６００ＭＷ变压运行直流锅炉采用的φ２８×５．４１ｍｍ四头１２Ｃｒ１ＭｏＶ内螺纹管内壁换热特性的试验研究结果。试验参数范围为：压力Ｐ＝１３～２７ＭＰａ，质量流速Ｇ＝４００～１８００ｋｇ／ｍ２·ｓ，内壁热负荷ｑ＝２００～８００ｋｗ／ｍ２。蒸汽干度ｘ＝０～１．０。通过试验，得出了内螺纹管的壁温度变化规律和内壁换热系数的变化规律。根据试验数据总结出了内螺纹管内壁单相换热的准则方程和双相换热的准则方程，为锅炉的设计和运行提供了可靠的数据。     

低质量流速下内螺纹管摩擦压降特性研究

在低质量流速下,对绝热水平布置的φ31.8 mm×6.0 mm西门子公司优化内螺纹管进行了高压汽水两相流摩擦压降特性试验研究;为进行比较,又对同规格的水平绝热光管的两相摩擦压降进行了测定。同时探讨超临界压力下优化内螺纹管摩擦压降特性。根据试验结果,得到了优化内螺纹管的两相摩擦压降倍率随压力、蒸汽干度和质量流速变化,分析超临界压力下优化内螺纹管的摩擦压降随质量流速、工质焓值和压力的变化。通过与水平光管比较发现:在高干度区,水平内螺纹管的两相摩擦压降倍率比水平光管有一明显得多的峰值存在。与亚临界压力下单相摩擦阻力系数相比,超临界压力下内螺纹管摩擦阻力系数的特点是在拟临界温度处摩擦阻力系数存在一个突跳变化,即存在一个峰值。     

内螺纹对水冷壁管材质延伸率的影响

在进行水冷壁内螺纹管材质拉伸试验时,是否去掉内螺纹会影响材料延伸率试验结果,为使试验结果真正反映材料的真实性能,应在加工拉伸试样时去掉管内壁的内螺纹。     

超临界锅炉螺旋管圈与内螺纹垂直管圈水冷壁特性比较

对超临界锅炉螺旋管圈和内螺纹垂直管圈2种水冷壁的结构特点、优缺点以及稳压吹管阶段和机组各负荷阶段的热偏差进行了分析和比较。结果表明,螺旋管圈水冷壁对机组负荷变化、燃料变化的适应性较好,但阻力较大,焊接工作量大,系统结构复杂;内螺纹型垂直管圈水冷壁阻力小,安装焊缝少,支撑结构和刚性梁结构简单,但对吸热偏差较敏感。二者在性能上各有特点,设计时可根据具体情况分析选用。     

内螺纹水冷壁管的传热及阻力特性研究

针对目前大型电站锅炉水冷壁广泛采用内螺纹管来防止或推迟传热恶化的发生，了内螺纹管的传热机理，并对国仙外内螺纹管在亚临界，近临界和超临界压力区的传热性能及阻力性能进行了综述。文中结论对采用内螺纹管的电站锅炉不冷壁的设计具有较高的价值。     

超临界压力下内螺纹管摩擦阻力特性研究

该文研究了国产６００ Ｍ Ｗ 直流锅炉水冷壁内螺纹管在超临界压力下的摩擦阻力特性。试验段为２８ ×５ ．４１ｍ ｍ 的四头１２ Ｃｒ１ Ｍｏ Ｖ 内螺纹管,试验参数为压力 Ｐ＝ ２３ ～２７ Ｍ Ｐａ ,质量流速 Ｇ＝ ６００ ～１８００ｋｇ／ｍ ２·ｓ,工质焓ｈ ＝ ６００ ～２６００ｋ Ｊ／ｋｇ ,雷诺数 Ｒｅ ＝ ５ ×１０４ ～１ ×１０６ 。通过试验,得到了内螺纹管的摩擦阻力系数及其随压力、质量流速、工质焓和雷诺数变化的规律。根据试验数据,总结出了超临界压力下内螺纹管的摩擦阻力系数经验关系式。为锅炉的设计和运行提供了可靠的依据。图８ 表１ 参３     

直流锅炉水冷壁管连续爆管分析

对超临界机组直流锅炉水冷壁管连续爆管泄漏进行宏观分析、金相组织分析、机械性能检测和X射线衍射检测,原因为异物堵塞过热爆管泄漏;深入分析了超临界机组直流锅炉水冷壁管异物产生的原因,提出传统的检修工艺对超临界直流锅炉不利影响的预防措施。     

660 MW机组超临界直流锅炉稳压吹管技术

结合660MW机组超临界直流锅炉稳压吹管的工程实践,从参数选择、吹管前机组调试重点、锅炉参数控制和靶板检验等方面进行了分析。由于差压吹管系数与实际值存在较大误差,应对过热器入口的实际吹管系数进行校核,保证实际吹管系数大于1;吹管前给水和凝结水系统应冲洗合格,加装临时补水管道,补水能力应大于900t/h;为防止受热面超温,升温升压过程中给水流量应大于630t/h,调节煤水比控制分离器出口蒸汽过热度在15℃以内。同时采取燃烧器下摆、增大上部二次风量、提高给水温度等辅助措施;检验靶板时差压吹管系数应大于1.4,靶板吹扫时间为5～10min,可保证检验结果真实可靠。     

浦项站中性点经小电阻接地的方案与设计

根据浦项变电站的负荷性质,提出经小电阻接地的设计方案,采取在低压侧不接地系统中增加接地点的方法。对两种常用的接地变:Z型变和Y0/Δ型变进行了说明,并分析了单相接地时接地变的电流分布。重点介绍了接地变容量的选择依据和接地变的保护配置原则,指出接地变高压侧CT在设计中应采用Δ型接线以利于整定计算。最后提出了可行的保护配置方案和继电保护整定原则,以实现保护装置在系统单相接地时能够正确跳闸切除故障。