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本文根据运行实践、实测的数据分析得出HG670/140—9型锅炉再热系统,由于布置不合理存有流量和热力的偏差双重叠加造成再热器温度比设计值低。后采取改进再热器冷段,入口联箱的引入方式得到了解决,此经验可供同型锅炉借鉴。 相似文献
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分别从水循环、定排阀门内漏、水冷壁受热不均、堵管超温等方面对HG670/140-9型锅炉水冷壁爆管原因进行了全面分析,找出了爆管的根由,提出了防止水冷壁爆管的措施及要求。 相似文献
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HG 670/140型锅炉过热器再热器超温研究 总被引:1,自引:0,他引:1
华北电网200MW机组所配670t/h锅炉普遍存在高温过热器和高温再热器受热面管壁超温问题。石景山热电厂1号机组配置的哈尔滨锅炉厂生产的HG670/140型锅炉投产以来,再热器及过热器多次发生爆管,爆管原因系管材长期超温运行所致。为摸清超温原因,对锅炉冷态风速、热态烟温及热态管壁温度进行了测试,根据测试结果,提出了改进建议。 相似文献
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一、前言八三年以前,我公司在富拉尔基二电厂安装了两台HG—670/140—6型锅炉。炉顶棚漏泄比较严重,影响运行效率,并污染环境,影响职工健康。为确保锅炉的长期稳定运行,降低煤耗,提高锅炉的热效率,改善运行条件,炉顶密封是急待解决的问题。我们对富拉尔基二电厂1~#、2~#炉的炉顶进行了实测,其结果如表1。 相似文献
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一、测点布置京西电厂~#1炉是哈尔滨锅炉厂1972年制造的,1975年正式运行。原设计燃用低挥发份无烟煤,现燃用渣油,每个立式旋风筒顶部各装平流式配风器和Y型喷油咀一只,在二次室后墙上装有两排共12只旋流配风器和Y型喷油 相似文献
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哈尔滨锅炉厂生产的HG670/140—9型锅炉在结构和整个本体的热膨胀上,与同容量的锅炉机组以及其它较小一些的国产机组相比有独特的设计,即用固定式燃烧器(用一次,二次及三次风管道)来支撑锅炉本体的热膨胀结构方式,约可节省钢材500~600吨。从试运期间观察,锅炉本体热膨胀情况,似有些不正常的 相似文献
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一、设备简介京西电厂20万千瓦机组所配的锅炉为 HG-670/140-2型立式旋风炉,其主要参数如下:额定蒸发量 670吨/时汽包压力 165公斤/厘米~2过热器出口汽压 140公斤/厘米~2过热器出口汽温 540℃再热器出口汽压 25.5公斤/厘米~2再热器出口汽温 540℃ 相似文献
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为了保证新投产机组的安全运行,在调试阶段必须进行蒸汽吹洗(吹洗系统图见图1),以便清除落进过热器、蒸汽管道的焊渣及杂物。就某一特定的锅炉而言,如何选择吹洗参数,如选择多高的汽包压力、过热蒸汽温度等,既使设备安全可靠,又使吹洗时耗能最少,这是锅炉调试人员非常关心的问题。现针对 HG670/140型锅炉调试时吹洗参数的选择作一分析,供参考。 相似文献
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HG670/140-Y14型锅炉再热器热段管壁过热的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
长春热电二厂1号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG670/140-Y14型锅炉,于1991年1月投入运行,其额定蒸发量670t/h、主蒸汽压力/温度13.73MPa/540℃、再热蒸汽流量559t/h、再热蒸汽入口/出口压力2.32/2.13MPa、再热蒸汽入口/出口温度311/540℃。再热器热段布置在对流过热器后部的水平烟道上,受热面为双U型顺流布置,前半部分采用42mm×3.5mm的12Cr1MoV管材,后半部分采用42mm×3.5mm的钢102管材。1号炉投入运行后,由于一直存在再热汽温偏低… 相似文献
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富拉尔基第二发电厂1号炉省煤器改造后,结构荷重增加25%,为此对原结构在荷载和内压作用下,各部件的结构力、力矩、应力和强度等进行了分析并提出了一整套计算方法。 相似文献
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1 问题的提出牡丹江第二发电厂三期扩建工程安装的2台(№5,6)锅炉,是由前苏联塔干路戈“红色锅炉者”制造联合公司提供的E(?)—670/140—13.8—545KT型(简称E(?)—KT型)。该型锅炉已在国內漳泽电厂、黄岛电厂分别投产,锅炉顶棚不同程度地存在着泄漏,是一个亟待解决的问题。为此,提出对这2台锅炉顶棚密封进行改进。 相似文献
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一、概况国内已投入运行的670吨/时超高压锅炉的文式喷水减温器,近年来不断损坏。由于文式喷水减温器损坏后的修复或更换相当困难,因此它是当前超高压锅决安全运行和检修的重大问题之一。京西电厂1号炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG—670/140—Ⅱ型超高压中间再热锅炉。一、二级一次过热蒸汽减温器均为文式喷水减 相似文献