γ′ Ni_7Hf_2共晶合金中的有害相β-NiAl及其控制

针对几种含γ′＋Ｎｉ７Ｈｆ２共晶组织的镍基合金，采用多种分析手段研究了合金中存在的两种共晶组织，分析了有害相βＮｉＡｌ的形成原因及析出方式，探讨了控制βＮｉＡｌ相析出的方法。结果表明，降低钨含量可降低凝固后期液相中钨的饱和度，从而可有效地减少βＮｉＡｌ相的析出。     

Ni3Al基合金堆焊层开裂的研究

本文结合Ｎｉ３Ｎｌ基合金堆焊熔池凝固过程中的相变分析和堆焊层中的热应力分析，研究了电弧堆焊条件下Ｎｉ３Ａｌ基合金堆焊层中热裂纹产生的原因。分析表明，当电弧堆焊速度比较高时，由于堆焊熔池中液相快速冷却而发生非平衡相变，使所析出的富Ｎｉ枝晶ｒ相间的富Ａｌ液相最后发生共晶反应，而生成γ相和β′相片层组织。另外，高的堆焊速度堆焊层中产生高的热应力，当堆焊层中局部热应力超过γ′相和β′相的内聚强度时，产生枝     

Ni－Al金属间化合物的快速凝固组织与室温塑性

运用熔体旋转法研究了Ｎｉ－３１ａｔ．％～３７ａｔ．％Ａｌ的快速凝固组织及其室温塑性。结果表明，Ｎｉ－３４ａｔ．％Ａｌ和Ｎｉ－３７ａｔ．％Ａｌ快速凝固时形成等轴晶组织，Ｎｉ－３１ａｔ．％Ａｌ倾向于形成柱状晶组织。其中Ｎｉ－３７ａｔ．％Ａｌ组织全部为马氏体，Ｎｉ－３４ａｔ．％Ａｌ除形成马氏体外，晶界上尚有少量Ｎｉ３Ａｌ相，Ｎｉ－３１ａｔ．％Ａｌ则得到亚稳态层片状组织。Ｎｉ－３７ａｔ．％Ａｌ具有１．４％的伸长率，Ｎｉ－３４ａｔ．％Ａｌ和Ｎｉ－３１ａｔ．％Ａｌ的伸长率仅有０．８％和０．６％。分析了ＮｉＡｌ金属间化合物的组织形成规律和增塑机制。     

β′-FeAl和β′-NiAl的电荷密度分布与位错结构和形变行为的关系

用定量电子晶体学方法分别测定了β′－ＦｅＡｌ和β′－ＮｉＡｌ的８个低指数结构因子值，以此为基础再加上理论计算的高指数结构因子值进行数理转换得到了β′－ＦｅＡｌ、β′－ＮｉＡｌ的电荷密度分布，并绘制出β′－ＦｅＡｌ、β′－ＮｉＡｌ的（１１０）面电荷密度分布图。根据电荷密度分布图和成键理论，对β′－ＦｅＡｌ、β′－ＮｉＡｌ中的键结合情况进行了分析。对电荷密度分布及键结合情况与位错结构、形变行为进行了研究，从电荷密度分布层次解释了β′－ＦｅＡｌ、β′－ＮｉＡｌ的形变和位错的一些特性。     

特殊钢信息

特殊钢信息Ｘ９６３０１ＰＨ１３－８Ｍｏ马氏体沉淀硬化不锈钢ＰＨ１３－８Ｍｏ是一种靠从马氏体基体中析出β－ＮｉＡｌ相而强化的马氏体沉淀硬化不锈钢。与１５－５ＰＨ和１７－４ＰＨ沉淀硬化不锈钢相比较，ＰＨ１３－８Ｍ。钢的特点是大断面上具有高的强度和硬度以及...     

稀土在过共晶Al-Si合金中的变质特点

采用金相显微镜、扫描电镜观察了稀土变质的过共晶Ａｌ－Ｓｉ合金中共晶Ｓｉ的形貌。结果表明：稀土在过共晶Ａｌ－Ｓｉ合金中对共晶Ｓｉ的变质不同于稀土在共晶或亚共晶Ａｌ－Ｓｉ合金中的变质作用，即在初晶Ｓｉ周围存在不完全变质组织。产生该组织特征的原因是共晶Ｓｉ在初晶Ｓｉ表面形核生长以及稀土对共晶团中α（Ａｌ）和共晶Ｓｉ两相生长的抑制作用不同。指出了在过共晶Ａｌ－Ｓｉ合金中采用稀土变质时提高冷却速度和使初晶Ｓｉ均匀分布的重要性。     

Ti-Cr-V-Al合金的显微组织与热处理制度的关系

利用ＸＲＤ、ＴＥＭ、ＥＤＳ和光学显微镜等方法研究了Ｔｉ－Ｃｒ－Ｖ－Ａｌ合金的显微组织与热处理制度的关系。并从热力学的角度揭示了α相的析出行为,研究结果表明Ｔｉ－Ｃｒ－Ｖ－Ａｌ合金中有α相、碳化物相和硅化物析出,在试验条件下α相的析出量与热力学平衡计算结果有较大差别的原因是从β相的驱动力很小。     

用SHS工艺合成TiAl,TiNi,Nial金属间化合物

用自蔓延高温合成技术的热爆模式制备了ＴｉＡｌ、ＴｉＮｉ和ＮｉＡｌ金属间化合物。研究了合成产物的形态及相组成，ＴｉＡｌ和ＮｉＡｌ系得到了铸态的组织，相组成为单一的ＴｉＮｉ相和ＮｉＡｌ相。ＴｉＡｌ系的产物形态为疏松的多孔体，由ＴｉＡｌ３、ＴｉＡｌ和Ｔｉ３Ａｌ三种相组成，获得的合成粉末颗粒尺寸比原料粉末小一个数量级。     

喷射成形Al—Si合金的微观组织与性能

对喷射成形经热挤压处理的Ａｌ１２Ｓｉ１Ｃｕ０．４Ｍｇ共晶和Ａｌ２０Ｓｉ４ＮｉｌＣｕ１Ｍｇ过共晶合金的微观组织与性能进行了初步研究。发现：两种合金的拉伸性能随温度变化存在明显差异,是由其微观组织上的不同所决定,其中初生Ｓｉ相的形貌、大小及其分布状况是关键因素。但需要指出的是过共晶合金中形成的Ａｌ３Ｎｉ相则是减缓其高温度度下降趋势的原因之一。     

喷射沉积Al-Si-Fe-Cu-Mg合金中的相组成

对喷射沉积快速凝固Ａｌ－Ｓｉ－Ｆｅ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的相组成进行了分析。结果表明：合金中含有α－Ａｌ、β－Ｓｉ、δ（ＦｅＳｉ２Ａｌ４）、Ａｌ８Ｓｉ６Ｍｇ３Ｆｅ和β（Ｆｅ２Ｓｉ２Ａｌ９）等相;初晶硅相呈颗粒状,共晶硅相和δ（ＦｅＳｉ２Ａｌ４）呈细小的片状,Ａｌ８Ｓｉ６Ｍｇ３Ｆｅ相呈细小的颗粒状;经Ｔ６工艺热处理后,新析出Ａｌ２Ｃｕ相,Ａｌ８Ｓｉ６Ｍｇ３Ｆｅ相数量增加,少量δ（ＦｅＳｉ２Ａｌ４）转化为β（Ｆｅ２Ｓｉ２Ａｌ９）。     

少量Al对WC—13?／Co／Ni硬质合金性能的组织的影响

以ＷＣ－１３％Ｆｅ／Ｃｏ／Ｎｉ合金作为基体合金，添加少量Ａｌ以研究其对ＷＣ－１３％Ｆｅ／Ｃｏ／Ｎｉ硬质合金的性能和组织的影响，结果发现，Ａｌ可以细化合金中的ＷＣ晶粒，并在提高合金硬度的同时，使其抗弯强度提高１００～２００ＭＰａ，金相研究表明，添加Ａｌ的ＷＣ－１３％Ｆｅ／Ｃｏ／Ｎｉ合金中的粘结相主要是γ相和板条马氏体，局部有α＋（Ｆｅ，Ｍｅ）３Ｃ的片层状组织存在。     

冷却速度对Ti3Al-10Nb-3V-1Mo合金组织的影响

用秀射龟镜研究了Ｔｉ３Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金在１１７０℃加热１ｈ，以不同速度冷却后的显微组织结构。结果表明，Ｗ，Ｑ．组织由单一Ｂ２相组成，Ａ．Ｃ．组织由Ｂ２相基体组成，Ｂ２相晶粒内开始第二相的析出。     

锰对Cu—Zn—Al形状记忆合金的影响

研究了锰对Ｃｕ－Ａｎ－Ａｌ形状记忆合金的Ｔβ（α＋β／β）点、晶粒度、相变温度和形状恢复率的影响。研究结构表明Ｃｕ－Ａｎ－Ａｌ合金中添加少量锰，可以降低Ｔβ点、细化晶粒、降低相变温度、不影响形状恢复率，添加少量的锰是细化Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ形状记忆合金粒的一种有效的新方法。     

喷射沉积快速凝固Al－Li合金的时效析出相

采用新型的喷射沉积技术制备Ａｌ－３．８Ｌｉ－０．８Ｍｇ－０．４Ｃｕ－０．１３Ｚｒ（Ｎｏ．１）和Ａｌ～２．１５Ｌｉ－１．２８Ｃｕ－１．２６Ｍｇ－０．１Ｚｒ（Ｎｏ．２）合金，对合金在时效过程中的析出相进行了比较和分析。实验结果表明，喷射沉积快速凝固Ａｌ－Ｌｉ合金的δ＇相粒子与铸锭冶金法Ａｌ－Ｌｉ合金的δ＇粒子有较大差异．高Ｌｉ低Ｃｕ含量的Ｎｏ．１合金δ＇相的体积分数明显高于低Ｌｉ高Ｃｕ含量的Ｎｏ．２合金，δ＇相的粗化速率较大，但仍然符合Ｏｓｔｗａｒｌｄ粗化规律；长时间的时效处理使δ等平衡相在晶内或晶界析出，导致晶界无析出区的形成和宽化。     

一种2094型Al—Li合金的时效特性

研究了一种２０９４型Ａｌ－Ｌｉ合金的时效特性、室温拉伸性能和时效析出组织。实验结果表明，无论经在人工时效或自然时效条件下，所研究的合金都具有很大的时效硬化能力。时效前的预变形在人工时效条件下可促进Ｔ１强化相的析出，但在自然时效条件下却抑制ＧＰ区的形成，因而减少时效硬化效果。Ａｇ的添加促进了Ｔ６条件下Ｔ１相的析出，从而减少了Ｔ６和Ｔ８状态的强度差别。     

快速凝固过共晶铝硅合金粉末特征研究

配制了含磷量分别为０，０．０４，０．０８和０．１２ｗｔ％的过共晶Ａｌ－２２Ｓｉ合金粉末。研究了粉末的形貌，粒度大小与分布，以及微观结构。结果表明，不同粒度的粉末组织存在着差异，含０．０４ｗｔ％磷的Ａｌ－２２Ｓｉ合金粉末，平均粒度最小，粉末中硅相得到了进一步细化。     

一种新型钛合金的超塑性

本文研究了Ｔｉ－５Ａｌ－８Ｎｉ和Ｔｉ－５Ａｌ－８Ｃｏ合金低温应变速率下的超塑性性能和超塑性加工后组织形貌。     

喷射沉积快速凝固Al—Li合金的时效析出相

采用新型的喷射沉积技术制备了Ａｌ－３．８Ｌｉ－０．８Ｍｇ－０．４Ｃｕ－０．１３Ｚｒ（Ｎｏ．１）和Ａｌ－２．１５Ｌｉ－１．２８Ｃｕ－１．２６Ｍｇ－０．１Ｚｒ（Ｎｏ．２）合金，对合金在时效过程中的析出相进行了比较和分析，实验结果表明，喷射沉积快速凝固Ａｌ－Ｌｉ合金的δ相粒子与铸锭冶金法Ａｌ－Ｌｉ合金的δ粒子有较大差异，高Ｌｉ低Ｃｕ含量的Ｎｏ．１合金δ相的体积分数明显高于低Ｌｉ高Ｃｕ含量的Ｎｏ．２合金，     

低脆性FeCrAlY电热合金的研制

Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ－Ｙ合金克服了ＦｅＣｒＡｌ合金的高温脆化和４７５℃脆性，热强性和冷加工性也明显改善，ＦｅＣｒＡｌ使用温度高，抗氧化性好等优点则得到保留。还研制了使用温度更高的Ｆｅ－２０Ｃｒ－４Ａｌ－Ｙ和Ｆｅ－２５Ｃｒ－４Ａｌ－Ｙ合金，形成了低脆性合金系列。加入强化元素能进一步提高合金的热强性，用轻稀土元素代替Ｙ则能降低生产成本。合金生产中的工艺困难已经解决，现已投入批量生产。合金用于电热、电阻元件，耐热结构件和耐高温涂层。用它代替Ｎｉ—Ｃｒ系合金可降低元件成本，提高其使用温度和服役寿命。     

碳酸盐燃料电池用材料的腐蚀研究与展望

介绍了熔融碳酸盐燃料电池用材抗腐蚀研究的进展,通过对熔融碳酸盐腐蚀机理和Ｎｉ、Ｎｉ－Ｆｅ合金、Ｃｒ以及Ｎｉ－Ａｌ系金属间化合物在熔碳酸盐中的腐蚀行为的分析,认为Ｎｉ－Ａｌ系金属间化合物作为熔融碳酸盐燃料电池的结构材料具有广阔的应用前景。