Al-Zn-Mg系合金盖板的挤压与热处理工艺研究

一、材料的制备盖板型材属於大型壁板(见图1),形状复杂,宽厚比大,而且要求具有良好的综合性能,因此,选用结构强度高,抗弹力强,具有良好焊接性能和抗腐蚀性能的Al—Zn—Mg系的7039A合金。 Zn、Mn是控制Al—Zn—Mg系时效硬化过程的主要元素。随Zn+Mg含量的增加,合金的热处理效果增大。试验结果表明,当总量达10—12％时,可获得最高的抗张强     

形变热处理Al-Zn-Mg合金的研究

研究了亚结构对Al-4.2重量％Zn-1.6重量％Mg合金析出过程的影响,并联系了该合金在110、142和165℃时效时的机械性能。     

Al-Zn-Mg系合金研究现状

Al-Zn-Mg系合金具有高的强度、韧性,良好的焊接性能和工艺性能,是建筑、军用设施、航空航天器与地面车辆和装备的主要焊接结构材料。在查阅大量文献的基础上,指出了Al-Zn-Mg系合金中各元素对合金组织和性能的影响;介绍了国内外Al-Zn-Mg系合金的研究现状、存在的问题及发展趋势。     

Al-Zn-Mg系A合金板材退火工艺制度研究

为了生产符合铁路列车用材性能要求的铝合金板材,试验研究了Al-Zn-Mg系A合金板材的热轧温度,冷轧板材退火温度、保温时间与力学性能、组织之间的关系。确定了该合金板材的热轧温度为370℃~410℃,冷轧板材的退火工艺制度为(370~390)℃保温1 h。     

超高强7075合金挤压及热处理工艺研究

利用电子万能试验机和光学显微镜研究了不同挤压及热处理工艺条件对7075合金挤压棒材组织及性能的影响,确定了合理的挤压和热处理工艺参数。结果表明：采用挤压温度380±5℃,挤压速度0.5~1.0 m/min,挤压筒温度410±5℃,模具加热400±5℃,可使粗晶层厚度及缩尾缺陷得到良好控制;固溶470℃×2.5 h,时效145℃×12 h可使7075合金获得良好的力学性能的同时控制再结晶长大,优化的工艺为7075合金挤压制品生产提供了参考依据。     

Al-Zn-Mg系焊接用新合金

关于高强度Al—Zn—Mg合金(美国7075、英国DTD 683、DTD 5024及DTD 5050合金)的焊接以及为提高焊接性能以外的其他性能而选擇組成的研究,到現在为止几乎尚未成功。但是,在大西洋两岸近几年来正在大力发展使焊接性能提高和在組成上比从前含鋅和含鎂量稍     

热处理工艺对7075合金腐蚀性能的影响

针对不同热处理制度对7075铝合金的力学性能及抗腐蚀性能的影响进行研究。结果表明:7075铝合金抗剥落腐蚀性能程度为过时效欠时效峰值时效。双级时效状态下,当过时效达到一定程度后,抗剥落腐蚀性能会略有下降。双级时效处理的试样抗剥落腐蚀性能要优于单级时效处理的试样,但性能有所下降。当时效制度为135℃×12 h+185℃×4 h时,7075铝合金力学性能和抗腐蚀能力均良好。     

热处理工艺对高强高导Cu-Cr-Zr系合金性能的影响

通过金相、透射电镜分析合金的微观结构,采用力学性能测试和电导率测试分析合金的物理性能,研究了热处理工艺对高强高导Cu-0.8Cr-0.2Zr合金性能的影响.通过对固溶-时效,固溶-冷轧-时效,固溶-时效-冷轧-退火3种热处理工艺下合金的强度和电导率进行对比,分析计算出70%冷变形、时效、退火对合金强度的影响为:163、177、-62 MPa;对电导率的影响为 -15.08、21.75、2.99 MS/m.结合试验结果对比分析了合金在各个不同热处理后微观组织和结构的变化对合金力学和导电性能作用.经固溶+冷轧+时效工艺,合金的性能最佳:强度为529 MPa,电导率为49.36 MS/m,其再结晶温度为520 ℃.     

热处理工艺对7075合金铸锭热轧开裂的影响

结合现场生产，从铸锭均匀化处理及加热制度两方面，试验分析了７０７５合金热轧开裂的原因，找出了合理的工艺制度，减少了７０７５合金寿锭热轧开裂废品。     

含Sc7075合金的回归热处理

通过金相显微镜,扫描电镜,能谱(EDS)分析仪对含Sc的7075铝合金的组织结构进行了分析,并研究了其力学性能。结果表明：含0.22%Sc的7075铝合金经过优化回归热处理(120℃×16 h+160 ℃×15 min+120 ℃×16 h)后,合金的力学性能得到了显著提高。测得合金的抗拉强度、屈服强度及伸长率分别为714 MPa、645 MPa和10.8%,较T6时效分别提高了18.2%、14%和6.5%。     

高强高导Cu-Ni-Si合金的热处理工艺研究

采用正交实验研究了不同的热处理工艺参数对铸态Cu-Ni-Si合金导电率、硬度和综合性能的影响,并对不同处理状态的试样进行了组织观察;运用极差分析了固溶温度、固溶时间、时效温度和时效时间等4个因素对各性能指标的影响规律.结果表明,经950℃固溶处理2 h+550℃时效处理8h后,Cu-Ni-Si合金可达到最佳的综合性能.验证实验结果表明,经正交实验所确定的最佳工艺热处理后,Cu-Ni-Si合金的综合性能高于其他所有实验值,表明正交实验所得到的结果是可靠的.     

Al-Zn-Mg合金板淬火时效工艺研究

试验研究了Al-Zn-Mg合金板淬火温度、人工时效温度及时间与组织性能的关系,确定了此合金板材的淬火、时效生产制度:淬火温度(472±2)℃;人工时效温度及时间:(120±5)℃24 h.     

粉末热挤压Al-Zn-Mg-Cu系合金的热处理工艺

通过XRD衍射分析、光学和透射电镜观察以及力学性能测试,研究了固溶和时效处理对粉末热挤压法制备的Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金组织性能的影响.结果表明:挤压态合金中析出大量MgZn_2相;合金适宜的T6热处理制度为460℃×2.5h水冷+120℃×24h空冷;在此条件下合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为731MPa、670MPa和6.2%;晶粒细化是合金T6组织与铸锭挤压Al-Zn-Mg-Cu合金回归再时效(RRA)组织类似的主要原因.     

喷射成形Al-Zn-Mg-Cu-Zr系合金热处理工艺研究

采用硬度、力学性能测试,金相、扫描电镜、透射电镜观察,X射线衍射分析,研究了不同固溶及时效处理条件下喷射成形A l-7.61Zn-3.57Mg-1.79Cu-0.25Zr合金的力学性能和显微组织结构。结果表明,该喷射成形合金经挤压后基体组织细小均匀,固溶温度达490℃时,合金晶粒明显长大,出现过烧现象。合金适宜的固溶时效工艺为:480℃×60 m in+120℃×28 h。在此条件下,合金的抗拉强度σb、屈服强度σ0.2、伸长率δ、布氏硬度分别为674 MPa、601 MPa、10.6%和173 HB。合金的断裂形式为微孔聚集韧性断裂。     

超高强Cu-Ni-Sn合金的热处理工艺与组织性能

通过金相及扫描电镜组织分析、能谱微区成分分析、X射线物相分析、硬度和力学性能测试等方法,研究了Cu-Ni-Sn合金铸态及不同工艺固溶和时效处理后的组织形貌与力学性能.结果表明,铸态Cu-Ni-Sn合金为枝晶组织,分别由α相、层片状α+γ相及富Sn相组成.时效后的显微组织由α((CuNiSn)相、层片状α+γ(CuNi)3Sn相组成,XRD分析γ相中存在贫Sn区和富Sn区,α晶粒内析出弥散细小的γ相起着强化作用.合金经800℃固溶+400℃×4 h时效后,其硬度达到35 HRC,抗拉强度1300 MPa,抗压强度1705 MPa,弹性模鼍127.7 GPa.     

热处理工艺对高强铸造Al-Si-Cu-Mg合金力学性能的影响

研制了一种新型高强度铸造铝合金,并对该合金的热处理工艺进行了研究。结果表明,该合金最佳固溶处理工艺为515℃×10h水淬;最佳时效处理工艺为160℃×2h。在此热处理制度下,该合金获得优良的综合力学性能:Rm≥380MPa,δ≥6%。     

合金成分对 Al-Zn-Mg 系合金焊缝时效特性的影响

用测定硬度方法、X 射线小角度散射法及透射电子显微镜对 Al-4.5%Zn-1.2%Mg、Al-3%Zn-3%Mg 及 Al-2%Zn-4%Mg 合金的焊缝时效特性进行了研究。Al-Zn-Mg 系合金的镁含量越高,焊后的焊缝硬度值就越高。将焊缝在室温下或40℃下时效,其硬度值和 G.P.区体积分数,随着锌在 Al-Zn-Mg 系合金中含量的提高而增加。另一方面,在135℃下时效时,高镁含量的 Al-Zn-Mg 系合金具有较高的硬度值。冷却速度对 Al-3%Zn-3%Mg 和 Al-2%Zn-4%Mg 合金焊缝时效特性的影响较 Al-4.5%Zn-1.2%Mg 合金明显。     

Al-Zn-Mg系合金轧制品断口组织的特性

当前,热处理强化可焊变形铝合金在工业中得到广泛应用.但是,在强化状态下,这些合金半成品趋于层状断口。一般认为,合金组织中存在不同塑性的层状组织是铝合金形成成层的最普遍原因,而层状组织的出现与下列综合因素有关:金属织构、金属间化合物的数量和时效制度.于是,取垂直于轧制品的断面(断口)进行了研究(图1a)。     

新的高强度Al-Zn-Mg合金

对AA24M标准牌号合金进行了详细的研究,得到该合金的成份如下: 3.0～5.0％Mg;3.5～6.0％Zn;0.2～0.5％Mn;0.1～0.4％Ti;0.1—0.3％Cr,0.1～0.4％Zr;0.1～0.3％Ce;0.05～0.15％Be;余为Ae(A_(99)或A_(97)铝),杂质铁和硅含量小于0.1％,Mg和Zn的总含量不得高于8％。难熔的合金元素以中间合金形式加入。为了保护合金不至氧化,在炉内化铝的同时,还应加入Al—Be中间合金。为了除气和精炼,合金熔炼到740～750℃时,加入0.4～0.5％六氯乙烷,分3～4批进行。根据热裂性标准试样试验,在环宽度为22.5mm(浇注温度700℃)时,合金形成第一道