基于CFD的循环流化床锅炉二次风入口结构的改进设计

由于循环流化床锅炉中二次风穿透深度不够而存在着炉膛中心供氧不足和流动不均匀的现象,这种气固流动的不均匀性不仅加重了水冷壁壁面磨损的问题,更使得燃烧效率大大降低,成为了制约循环流化床锅炉大型化发展的瓶颈。因此针对传统循环流化床锅炉二次风射流问题,本文对某150 MW循环流化床锅炉的二次风入口结构进行了改进设计,并采用欧拉双流体模型对改进前后炉内流场进行了数值模拟和对比分析。结果表明,入口改进后炉膛内部气固流场更加均匀,新的入口结构改善了中心区域"欠氧区"的存在,不仅提高了燃烧效率并可以减轻壁面的磨损程度,同时该结构下二次风以较小的动量即可达到穿透深度的要求,降低了风机的能耗,从而达到了节能的效果。     

循环流化床锅炉常见故障原因及对策

循环流化床锅炉型式有别 ,点火方式不同 ,但操作运行都要通过三关 ,即点火关、带负荷关和放灰放渣关。现将我公司 UG- 75/5.3型循环流化床锅炉运行中出现的故障及对策介绍如下。1　锅炉特点我公司 UG- 75/5.3型循环流化床锅炉是无锡锅炉厂设计制造的 ,蒸汽压力 5.3MPa、蒸汽温度 450℃、锅炉出力 75t/h。设计燃煤发热值1 4651～ 2 0 930 k J/kg;煤的粒径要求在 1 0 mm以下 ,大部分集中在 3mm左右。循环流化床锅炉与鼓泡床锅炉相比有以下几个特点 :1燃烧分一次风和二次风 ,一次风为 60 % ,二次风为 40 % ,二次风在床上不同高度送入 ,床下…     

煤泥循环流化床锅炉低温脱硫的研究

介绍了煤泥循环流化床锅炉实现低温脱硫的方案:首先调整锅炉运行状态,在稍微提高总风量的前提下,适当减少二次风量,增加一次风量;然后对锅炉局部进行改进,提高布风板流化风速,增加炉膛受热面吸热量;改造后煤泥循环流化床锅炉可以在900℃左右满负荷稳定运行,降低了SO2、NOx的排放浓度。     

循环流化床锅炉结焦原因分析与对策

就75L／h循环流化床锅炉点火、运行及压火再启动过程中结焦原因进行了分析，提出了调整一次风量、控制入炉煤质等改进措施，措施实施后，避免流化床锅炉结焦。     

循环流化床锅炉返料减少的处理对策

1 概述 兖矿鲁南化肥厂2台无锡华光锅炉有限公司产UG-75/3.82-M6型75 t/h循环流化床锅炉的配风系统由1台一次风机、1台二次风机、1台引风机组成,其中一次风和返料风均由一次风机提供.2002年建成投用后,为保证返料系统的正常运行,加大了锅炉内料层的厚度,增加了一次风机档板的开度,锅炉烟气含氧量控制得较高,使锅炉的排烟热损失增大,降低了锅炉的热效率,加快了炉膛及烟道的磨损.     

某电厂1号机组高负荷下二次风运行优化试验研究

本文在对某电厂1号630MW燃煤锅炉运行工况摸底的基础上,考察了优化前在中高负荷下省煤器出口A/B两侧过热汽温、再热汽温、飞灰可燃物含量、截面处CO及O₂含量的分布,计算了CO热损失及修正后的锅炉热效率,提出了对燃烧器内外二次风、燃尽风的优化调整方案。试验结果表明,优化后580MW、450MW两个负荷下,A/B侧主蒸汽温度与再热汽温良好,CO浓度分别从6166μL/L和2852μL/L下降至77μL/L和39μL/L;优化后的锅炉热效率分别提高了2.09%和1.32%,较好的实现了降本增效。     

循环流化床二次风射流及床料粒径对流化特性的影响

NOx的生成控制与流化床流化特性及气固流动有关,而冷态试验能更直观地反映气固流动状态和流化效果,因此冷态试验的研究结果可为流化床脱硝反应热态试验的参数选取提供参考。前人研究大多使用窄筛分床料颗粒,且较多针对传统的墙式布置二次风,鲜有学者综合研究中心布置二次风的穿透性能及其对炉膛流化特性的影响。因此,在循环流化床冷态试验台上,研究了中心布置二次风和宽、窄筛分的床料对流化特性的影响,采用无量纲剩余温度、物料循环流率和表观颗粒体积分数来定量描述二次风穿透性能、物料循环效率和颗粒浓度的分布。结果表明:喷射高度附近的颗粒浓度会随二次风射流增大而增大。二次风喷射高度为15 cm时,在35 cm以下的密相区,二次风占比越大,颗粒浓度的增长越明显。增大二次风占比、提高二次风射流的速度、提高二次风射流的喷射位置等可以有效提高二次风射流的穿透性能。其中,当二次风喷射高度距炉膛底部5 cm处,射流穿透率为0.4;喷射高度为15 cm时,射流穿透率为0.84;当喷射高度继续上升10 cm后,射流穿透率达到1.0。造成这个现象的原因是越靠近炉膛底部,床料颗粒的浓度越大,二次风所受的阻力急剧增加。随着窄筛分床料的平均粒径减小,炉膛整体的压降上升,且压降会在炉膛更高位置趋于平稳,物料循环流率也随之提高。这说明更多的颗粒能够随流化风的扬析被带到炉膛外,进入分离器参与炉外循环。与窄筛分床料不同的是,床料组分中,细颗粒占比也决定了宽筛分床料的炉膛压降、颗粒浓度分布和物料循环流率等参数。细颗粒占比越高,炉膛压降和物料的循环流率越大。宽筛分中,平均粒径大的床料颗粒浓度分布和物料循环流率不一定小,这是由于试验风速下,300μm颗粒更易随流化风的扬折作用,被携带至炉膛出口。这部分细颗粒占比越高,造成颗粒浓度分布和物料循环流率越大,而粗颗粒更倾向于聚集在炉膛底部。     

二次风调整对CFB锅炉机械不完全燃烧损失的影响

在CFB锅炉上热态测试了二次风率和上下二次风比变化对CFB锅炉机械不完全燃烧损失的影响,结果发现:随着二次风率的增加,飞灰含碳量先下降后缓慢上升,炉渣含碳量小幅增加,灰渣比逐步减少且减幅收窄;随着上下二次风比的增加,飞灰含碳量先降低后缓慢升高,炉渣含碳量略有上升,灰渣比减少;过量空气系数较大时,对应的飞灰含碳量和炉渣含碳量较低,灰渣比较小。试验表明,对于燃用福建无烟煤的CFB锅炉,存在最佳的过量空气系数、二次风率和最佳上下二次风比,可使机械不完全燃烧损失最小。     

影响BT-75/4.4-M循环流化床锅炉床温因素分析

循环流化床锅炉的床温是循环流化床锅炉最重要的控制参数，它直接影响着整个锅炉的热效率和脱硫效率，从云天化股份有限责任公司的循环流化床锅炉的实际运行出发，分析了影响循环流化床锅炉床温的各种因素，其中主要因素有煤质、煤量、煤粒粒径、一次风、二次风、脱硫剂、循环灰量和床层高度等，据此选择出适合云天化循环流化床锅炉的床温，并利用返灰量来自动调节控制锅炉的床温。     

动力煤在循环流化床锅炉燃烧工况分析与节能改进措施

锅炉原料煤颗粒度发生变化，影响锅炉燃烧工况。应及时调整工艺参数，使循环流化床锅炉，既能满足生产，又能经济运行，并能更好符合安全环保。通过对一次、二次、返料等风的调整使锅炉炉膛温度、压力达到较佳工艺运行状态不。使锅炉运行安全、满足生产所需、起到高产低耗的作用，并使锅炉尾气排放更好。     

410t/h循环流化床锅炉燃烧调整试验

针对国内A电厂410 t/h循环流化床(CFB)锅炉灰渣含碳量偏高、运行稳定性较差等问题,对锅炉一次风量、返料风量、入炉煤粒度等主要运行参数进行优化调整,探索锅炉最佳运行参数组合。结果表明:入炉煤粒度偏细,中位径仅约为1 037.97μm,锅炉底渣中位径仅为375.64μm,表明入炉煤的成灰特性较好;炉膛上部灰浓度差压值高达约2.5 kPa,表明炉内细颗粒组分偏多,循环灰量受到一次风量的影响波动较大。为保证锅炉返料的稳定运行,控制穿过布风板的一次风量仅约为102 300 m3/h,远低于设计值183 000 m3/h,较同类型机组严重偏低。过低的一次流化风量使密相区燃烧缺氧严重,是引起灰渣含碳量偏高的主要原因。此外过低的一次风量,致使布风板阻力仅为2.1 kPa。与同类型锅炉布风板的阻力相比,布风板阻力偏小,造成锅炉局部流化不良、温度分布不均匀等。建议合理调节入炉煤粒度,控制其中位径在2 000～3 000μm,优化炉内灰浓度分布,提高一次运行风量,可有效提高锅炉燃烧效率。     

配风方式对300MW四角切圆锅炉燃烧经济性及NO_x排放影响的试验研究

研究了二次风配风方式和SOFA风门开度对锅炉的燃烧经济性及NO_x排放的影响。试验结果表明,锅炉采用优化后的缩腰配风方式,可以同时降低灰渣中可燃物含量和NO_x生成量,对于锅炉的节能和环保均是有利的;通过增加SOFA风门开度,可以降低NO_x生成量,但同时也会造成灰渣中可燃物热损失的增加;锅炉在上两层SOFA风门关闭、下两层SOFA风门开启时,脱硝装置进口NO_x浓度为268mg/m3,灰渣中可燃物热损失为2.69%,此时锅炉运行相对最经济。     

影响循环流化床锅炉燃烧效率的因素分析

分析了燃煤粒度 ,一次风、二次风配比、床温和料层厚度过剩空气指数对循环流化床锅炉燃烧效率的影响 ,并据此提出了几条提高锅炉燃烧效率的主要措施。     

印尼X厂三次风阀门优化设计

正1三次风阀结构三次风阀门在烧成系统中起到至关重要的作用,通过它来调节二三次风量,使得生产线能更好更合理的平稳运行,尤其在生产线投产初期。印尼X生产线一期三次风管阀门采用闸阀,主要由传动组件、上部阀体、阀板、下部阀体、罩壳、链条、配重等组成,结构组成见图1。工作原理是闸板通过传动系统带动链条而上下开启,从而实现三次风阀门开度的控制。     

循环流化床锅炉临界流化风量确定及影响因素

循环流化床锅炉的临界流化风量是锅炉设计、运行的重要参数,结合YG240—3．82／450型循环流化床锅炉临界流化风量的测试,笔者提出了临界流化风量的测试方法,同时对影响循环流化床锅炉临界流化风量参数的重要因素进行了讨论。     

一起锅炉水冷壁爆管的事故分析

对循环流化床锅炉水冷壁情况简介;对发生水冷壁爆管的流化床锅炉工程情况进行介绍;简述爆管前工作状态及发生过程;通过对爆管及相邻水冷壁管的观察,分析引起爆管的直接原因和间接原因,从更换水冷壁管、喷涂耐磨层,调整输煤系统及调整运行参数、加大二次风量等多方面提出预防措施。     

循环流化床锅炉水冷壁泄漏原因及预防

河南煤业化工集团中原大化公司现有循环流化床锅炉3台,水冷壁均采用膜式水冷壁结构,运行中3台循环流化床锅炉水冷壁先后都出现了泄漏,泄漏部位:炉膛下部卫燃带与水冷壁管过渡区域管壁处泄漏;炉膛四周角落区域管壁处泄漏。锅炉运行中物料对水冷壁管的冲刷、磨损是水冷壁管发生泄漏的主要因素。由于进煤质量较差,煤矸石多,为了提高锅炉运行保险系数,常以较大的一次风量运行,造成烟气流速过快,加剧了锅炉水冷壁管的磨埙。由于燃烧煤中含有硫及其他     

浅谈循环流化床锅炉运行调整

本文通过煤的粒度,一、二次风比例,送、引风量,循环倍率,烟气中含氧量,炉内温度等参数的调整,提出达到循环硫化床锅炉的经济安全高效运行的方法.     

直缝式燃烧器W火焰锅炉新型二次风箱特性研究

为解决直流缝隙式燃烧器W火焰锅炉原设计的全通二次风大风箱由于锅炉炉膛宽度宽、风箱截面尺寸大等原因产生的炉膛中部缺风问题,华能上安电厂将4号锅炉原风箱改造为分隔型新型二次风箱。新型二次风箱改造完成后对其特性的试验研究表明,常规冷态通风时拱上、拱下各喷口及各风道区域之间风速偏差较小。单侧送风机运行且联络门关闭时,送风机停运侧各喷口风速明显低于送风机工作一侧,但通过拱上、拱下二次风门的调整,能有效缓解由于单侧送风机运行带来的喷口风速偏差。单侧送风机运行联络门开启的情况下,3个风道区域平均风速的偏差与正常双送风机运行时差别不大。与改造前相反,锅炉运行炉膛出口氧量已呈现中间高两头低的趋势,适当调整二次风箱风门开度后炉膛出口氧量分布趋于均衡,说明改造后的二次风箱风门能有效调节炉内二次风配风进而改变炉膛出口氧量分布。通过二次风箱风门开度的适当调整,能有效降低SCR入口NOx浓度,保证锅炉经济环保运行。     

300MW四角切圆贫煤锅炉三次风布置对NOx排放的影响

低氮燃烧改造是燃煤电厂降低氮氧化物排放最主要的策略之一。空气分级燃烧技术因其技术成熟、成本低廉等优势在燃用烟煤的锅炉中得到广泛应用。然而,随着煤/风比的进一步增加,NO_x降幅减小,未燃尽碳含量显著变大。与燃用烟煤的锅炉相比,燃用低挥发分煤种锅炉的低氮改造工作更加困难和复杂。四角切圆贫煤锅炉的三次风会影响风煤混合、燃烧气氛和温度,这些都会对煤粉燃烧过程和NO_x生成产生显著影响,若仅采用空气分级技术,并不能满足NO_x排放标准。因此,在低氮燃烧改造方案设计过程中,需寻求最佳的三次风布置方案以实现低氮高效燃烧。将一台300 MW四角切圆贫煤燃烧锅炉作为研究对象,采取CFD数值模拟方法,考察了三次风布置方式对锅炉燃烧特性的影响。结果表明:当三次风布置在燃烧区下部时,下层一次风和三次风中的煤粉迅速着火燃烧,温度攀升,火焰中心上移; NO_x还原区变长,此时炉膛出口NO_x浓度最低,为405 mg/Nm~3;三次风的下移导致炉膛主燃区中上部氧量较少,煤粉不充分燃烧,燃尽率降低。当三次风布置在主燃区中部时,由于三次风风温较低,导致炉膛燃烧温度下降,一定程度上抑制了热力型NO_x的生成,炉膛出口NO_x排放量减少;三次风的喷入增加了主燃区过量空气系数,有利于煤粉的充分燃烧,燃尽率提高。当三次风布置在主燃区上部时,随着三次风位置的升高,三次风煤粉整体燃烧燃尽区域上移,折焰角附近温度依次升高;三次风位置的上移增加了NO_x还原区的长度,三次风喷口位置越高,炉膛出口NO_x浓度越低;三次风上移导致三次风煤粉在炉膛的停留时间变短,造成燃烧不充分,飞灰含碳量增加,燃尽率降低。此外,对改造后飞灰及大渣含碳量,炉膛出口烟温和NO_x浓度等参数进行现场测量,NO_x排放浓度模拟值和测量值分别为445和448 mg/Nm~3,飞灰含碳量分别为1. 92%和1. 48%,数值模拟结果与现场测量结果吻合较好。