主井减速机应急检修与修复

平煤集团四矿一水平主井提升采用的XKT2-3.5×1.7B20型单绳缠绕式提升机,配套用ZHLR-170KG型圆柱圆弧分流人字齿减速机,其主要技术特征如表1示。1存在问题2003年2月,在未到正常检修周期时,发现减速机在运行中有异响,遂决定当月底进行停产检修。吊开减速机上盖后,经检查发现Ⅱ轴大齿轮齿面有一处裂纹,可见裂纹长度达80mm,深至齿坯外圈。经超声波无损探伤,裂纹长达100mm。齿轮裂纹分为工艺裂纹和使用裂纹两种。经分析认为此裂纹应属于轮齿齿根过渡曲面处出现的弯曲疲劳裂纹,其特征为应力重复交变,此种裂纹源通常为齿轮表面应力集中处,如齿…     

聚能光面爆破光爆层参数优化研究

结合聚能爆破对光面爆破光爆层参数进行优化分析，分析了聚能爆破初始裂纹的形成机理，提出了采用双孔聚能方向裂纹贯通时和非聚能方向主裂纹与反射拉伸波引起的拉伸裂纹贯通时的时差作爆破效果评价标准，结合裂纹最终扩展效果进行分析，并将研究结果应用于实际工程中。研究表明：仅从裂纹贯通时差的角度分析，在一定范围内光爆层厚度越小，炮孔间距越大，效果越佳；在相同炮孔间距下，随着光爆层厚度的增加，光爆层的裂纹密度逐渐减小，为保证炮孔间裂纹的有效贯通及有效控制破碎块度大小，炮孔间距不宜大于700 mm、光爆层厚度不宜小于500 mm且不宜大于700 mm；当药型罩为PVC的椭圆双极线性聚能药包装药结构，炮孔直径为42 mm时，聚能光爆层最优爆破方案为“炮孔间距为700 mm，光爆层厚度为600 mm”。研究结果为类似工程光面爆破周边眼参数的设计提供参考。     

提升机支轮轮缘开裂原因分析

我矿KJ2×2.5×1.2D提升机的一个制动支轮更换后不到260天,与筒壳联接处的轮缘在筒壳对合处沿圆周开裂约1m长,裂纹穿透轮缘体,如图1所示。裂纹处轮缘的厚度比图纸要求的厚度(δ=30mm)少6～8mm不等。本文拟从支轮的受力和铸造质量进行探讨。     

PXZ1200／800型液压旋回破碎机横梁裂纹的修复

我公司选矿厂PXZ1200／800型液压旋回破碎机在2000年设备中修中发现，其横梁有长500mm、最深处达300mm的裂纹、该横梁直径4800mm，高1800mm。为节约成本，决定采用焊接的方法进行修复，本裂纹具体情况如图1所示。     

磨机中空轴夹砂缺陷修理

我厂2001年承接了φ2.2m×6.5 m磨机检修任务,在检修过程中发现进料端中空轴有一“丁”字形裂纹,长度分别为110mm和30mm(图1)。观察发现裂纹附近有数处栽钉修复痕迹。据此,初步判断裂纹处原有较多气孔或夹砂,出厂前已用栽钉法修补,因对铸造缺陷处理不彻底而产生裂纹。     

振动打桩机滑块固定形式的改进

我单位使用ZJ40J型振动打桩机施工胶结层，采用DZ－40Y锤，锤的激振力小，而地层硬，成孔速度慢，要往下打就需加大压力，增大能耗，并易损坏设备，仅十几天就因各种原因损坏主电机（37kw）6台。该打桩机锤头与钻塔为滑块式联接及导向，每个滑块长520mm，并且两滑块分别刚性固定在锤头上，由于地层太硬，需加大压力及振动，导致锤头倾斜，加之滑道润滑不良，从而加大了滑块与滑道之间的摩擦力，随之加快了滑块的磨损，有时一台打桩机一天内（2个班）换过3次滑块（每副滑块200多元），一台钻机一天只能打20多根桩。而外单位用DZ－60Y锤一…     

关于KJ2×3×1.5提升机筒壳裂纹的处理方案

我矿用于副井提升的KJ2×3×1.5提升机,是仿苏产品,1960年出厂,1974年安装使用,现用的最大静张力差为25970N。多年来,该机的筒壳经常出现裂纹。开始用打截止孔并对裂纹进行施焊的办法,但仍不能阻止裂纹的产生。后又改用在裂纹处加一块200×200×16的钢板铆接,这样裂纹的出现及发展稍有下降,由原来的两个月左右停产一次处理裂纹延长到三个月。到1984年,提升机的固定筒壳裂纹沿轴向及圆周方向达10处之多,最长裂纹长达800mm,直接影响了机器的安全运行。     

剪板机铸铁机架裂纹的焊接修复

我厂一台oil－13－2500型剪板机，由于长时间、超负荷使用，造成机架右侧几处裂纹，断裂长度达450mm，深15～30mm，机架重约3t，材质HT15－32铸铁，我们对此机架采用了2308焊条和自制的新型铸铁焊条进行电弧冷焊修复，经修复后的机架现已使用两年多，效果良好。1焊前准备1．1焊接设备选用直流电焊机AXs－500型。1．2坡DbDXi用氧一乙炔火焰将裂纹及其附近加热，使油污挥发，并用干布擦净，然后再用碳弧气创枪和角向打磨机加工成U型坡口。被日底部须超过裂纹的深度。1．3焊条选择为保证焊缝与母材的熔合区及热影响区具有硬度低、塑性好的…     

管磨机端盖拼接焊缝裂纹原因分析

我厂是生产水泥机械管磨机的老厂,自1993年起我厂就开始生产φ1.8m×7.0m、φ2.4m×7.5m等各种规格和型号的管磨机。去年,因建材机械市场对大容量、高强度、多功能的大型管磨机的需求越来越旺盛。我厂科研所精心开发研制了磨机新产品φ3.14m×7.5m烘干原料管磨机,在加工、焊接、组装成型后,发现有1台管磨机出料口主要承力构件-端盖的对接焊缝有2处出现裂纹,裂纹沿焊缝坡口边缘纵向开裂,裂纹细而直。我们利用A型脉冲式超声波探伤检测方法,进行裂纹深度探测,结果发现此裂纹深度为8-10mm,裂纹长度为150-200 mm。1 原因分析1.1 端盖对接焊缝的焊接制造工艺端盖是用厚90 mm的Q235-A钢板,采用焊条电弧     

铸铁大齿轮断齿修复方法

我矿废堆卷扬机的大齿轮，直径976mm，齿宽B=100mm，齿数Z=120，模数M=8，材质为球墨铸铁。在提升废石运行过程中有二处三齿从齿根部位断裂，并每个断齿根部有大小不同的气孔缺陷。判断分析原因，确认为因该齿轮铸造缺陷所致，故修复该齿轮时应考虑先用堆焊消除气孔，再上刨铣床加工成型的方法为好，具体方法如下。1．选用堆焊焊条目前国内用于铸铁堆爆、补焊焊条有铸308、408等，其中铸铁408强度较高，在堆焊、焊补过程中产生裂纹倾向较大，焊接工艺不易掌握。而铸铁焊接性能好，产生裂纹倾向小，但强度较低，焊条价格贵一些，又考虑到两…     

球磨机轴承底座断裂的冷焊修复

我矿一期选厂一台φ3200×3100球磨机在1995年底大修中，发现出料端主轴承底座沿一横断面有两处断裂。裂缝分别长200mm，190mm，深30mm和40mm左右。该球磨机主轴承底座为铸铁件，材质为HT21-40，开始我们按常规，从节约的目的出发，采用半热焊方法，选用钢芯石墨化型铸铁焊条2208，用焦碳将底座预热到400℃后进行施焊。但由于当时气候寒冷，没有专门的加热保温装置，预热温度不稳定、不均衡，焊后不能做到缓冷，致使焊接接头产生白口组织，焊缝和热影响区产生裂纹．导致整个焊缝沿半馆区从母材上剥离下来，焊接工作无法进行下去。一、冷焊…     

用环氧树脂修复减速器箱体

我矿副井矿井提升机附属的一台双力线减速机在提升运行中严重漏油，不仅影响提升机的安全运行，还污染室内环境、浪费油料。经过拆机检查发现：润滑油是从减速箱下箱体的底部裂纹中漏出的，裂纹呈人字形，总长度约为500mm，根据现场情况，如补焊裂纹须将全套齿轮拆除，这势必延长维修时间耽误生产，为最大限度保证生产，快速可靠地修补好裂纹，经技术人员认真分析决定采用环氧树脂粘补技术进行维修。     

动静荷载下巷道围岩倾斜裂纹的动焦散试验

利用爆炸加载动态焦散线测试系统,采用PMMA材料加工模型试件,进行裂纹扩展规律的动焦散试验研究。结果表明:预制裂纹b端在应力波作用下起裂,扩展轨迹出现翘曲变化的现象,大体上沿水平方向扩展;裂纹b端扩展位移随倾角θ呈现增大和减小交替变化的规律,在-45°~45°内,扩展位移曲线大体上关于直线θ=0°对称,在-75°~-45°和45°~75°内,位移曲线呈现较大差别;扩展位移曲线在θ=-45°,θ=0°和θ=60°处达到峰值,分别为22,31,36 mm,在θ=±30°处达到低谷值9 mm和11 mm;应力强度因子KⅠd变化曲线和能量释放率G变化曲线具有相似的变化规律,均先达到峰值,后反复振荡变化、多次出现峰值;KⅠd值和G值与能量紧密相关,当两者的数值相对较大时,相应裂纹扩展位移较大,反之,裂纹扩展位移较小。     

基于金属磁记忆检测技术的振动筛大梁裂纹检测研究

阐述了金属磁记忆检测技术及其技术特点,并利用EMS-2003智能磁记忆/涡流检测仪对马脊梁洗煤厂应用的319#振动筛大梁进行了检测,预先发现了一处长约100 mm的早期裂纹,为其备件订购、维修赢得了时间,从而避免了可能造成的巨大经济损失。     

颚式破碎机架体开裂的修复

我矿选矿厂现有PEJ900×1200简摆颚式破碎机两台,非连续工作制,生产能力为140-200t／h,动颚摆动次数180次／min,最大给料粒度650mm,配用电机型号JR126-8,传动功率110kW。 2000年10月,所用破碎机的其中1台其架体右侧壁沿工艺孔下缘处发生裂纹(见图1)。裂纹展开长度A、B两侧均约730 mm左右,C、D两侧约285 mm左右,其它部位磨损正常。     

含单裂纹带圆孔板单轴破坏试验及仿真

为了研究含不同预制裂纹长度及倾角下的单裂纹带圆孔板单轴应力状态下的裂纹扩展状况,分别制作裂纹倾角为0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°及裂纹长度为7.5 mm、12.5 mm、17.5 mm的带直径为15 mm圆孔的类岩石试件,利用DDL-200型试验机进行单轴压缩试验,并使用颗粒流离散元软件PFC对试件应力状态和裂纹扩展做进一步研究。结果表明：合理的预制裂纹能够提高试件的抗压强度,并且随着裂纹倾角的增加,试件应力集中逐渐从裂纹尖端过渡至孔边,使得新裂纹的萌生和扩展向孔边转移,同时,较大的裂纹长度和较小的裂纹倾角使得试件有更大的受拉区域面积和更加不均匀的应力分布;此外,应力强度因子随着裂纹倾角的增大呈先减小、后增大的变化规律,降低阶段和上升阶段所对应的裂纹分别属于闭合型和张开型。该研究成果可为地下工程中的巷道支护和切顶卸压提供一定的参考。     

精车(磨削)滑块外圆夹具

<正> 滑块是乳化泵的重要零件,质量好坏,直接影响乳化泵的使用寿命。按图纸要求,滑块销孔d_0中心线与滑块外径D中心线垂直度允差0.02,D外圆表面光洁度▽7。滑块材料是ZL108。工艺要求是,精车滑块D外圆留磨削量0.2～0.3mm,然后装夹在莫氏4~#磨削滑块外网的夹具上,磨削至尺寸要求和光洁度▽8。以往一般采取通过主轴孔螺杆吊紧的办法加工,现结合零件的批量和质量要求,研     

295BⅡ电铲动臂开裂修理经验

连续运行9年的295BⅡ电铲，其重量近8 t的动臂壁板在不同部位出现最长达300 mm的裂纹。介绍了在大修期间针对壁板不同部位不同情况的裂纹进行焊接修复的技术要领和经验，修复后经半年的运行，未出现任何异常。修复经验可以为同类情况借鉴。     

ZKB型直线振动筛侧板裂纹研究及寿命分析

为了解直线振动筛侧板裂纹的综合性能,首先对侧板进行静力学分析得到侧板危险区域。其次对该区域进行裂纹布置,应用断裂力学理论对振动筛侧板进行应力强度因子的计算,分析侧板危险区域裂纹扩展特性,同时针对不同形状、大小的裂纹进行参数分析,得到振动筛侧板裂纹扩展规律。最后对侧板进行疲劳寿命计算,得到含初始裂纹处侧板的疲劳寿命及安全系数,为侧板的设计优化提供理论指导。     

真三轴应力状态下含预裂缝石灰岩静态破碎裂纹演化规律

为了模拟500m地下煤层巷道采空区坚硬顶板的放顶试验,采用真三轴压力机对200mm×200mm×200mm含预裂缝的立方体石灰岩试样进行三轴应力下静态破碎试验,研究岩石静态破碎过程中裂纹演化规律,并利用声发射空间定位技术对静态破碎过程中裂纹起裂与扩展进行监测。结果表明:真三轴应力下裂纹起裂位置为钻孔中部的预裂缝两侧,并先后形成两组裂纹,沿预裂缝方向的裂纹对称分布并大致成一直线,并且当预裂缝方向垂直于最大阻应力方向时,也总能沿着预裂缝方向起裂与扩展。