光亮淬火-清洗-回火联动线简介

我厂生产的弹链(材料50AZ,厚度0.9毫米冷轧钢带,零件外形尺寸76×32×25毫米),表面要求光亮,淬火、回火后硬度为HRC 49～53,热处理过程中不允许有脱碳和氧化现象。过去该零件一直采用三十年代的油炉进行淬火加热,回火用硝盐炉一篓一篓地进行,全部为手工操作,工艺落后,生产效率很低,仅热处理一道工序就需半个多月,而且劳动强度大,工人要在800℃的高温炉旁,每三分钟就得进出炉一次,黑尘飞     

过热汽缸油淬火介质的应用

<正> 我厂生产的压气机精锻叶片毛坯,系用高速锤挤压而成。具热挤压模用4Cr5W2VSi热模具钢制造,硬度要求:HRC50～55;工作面透光≤0.1毫米。原用20号机油淬火,经回火尚能做证硬度,但工作面透光≥0.2毫米,使变形超差而且无法校正。改用HG42过热汽缸油于200℃淬火,取得良好效显,硬度、变形量均达到技术要求,从而保证了淬火质量。     

高速钢铣刀的分级淬火

<正> 我厂生产的大直径(?180～?250mm)单、双角度铣刀是用高速钢材料制造的,淬火后的硬度要求为HRC63～66,其外形如图1所示。 该刀具由于几何形状复杂,尖角多,厚薄差别大(最厚处为34mm,最薄处为1～2mm),所以,历年来在热处理淬火过程中开裂的比例很高,废品率一般高达40～50%。因此,角度铣刀淬火开裂问题一直是我厂热处理的一个老大难问题。     

枪管高频光亮淬火取代铅炉淬火

<正> 枪管的原材料规定为50AE钢,其化学成份和调质处理后的机械性能指标按YB481—80规定。该零件最终热处理按产品图规定为局部淬火,要求从大头端面起70～80毫米以内淬火并回火的硬度HRC40～45。技术条件要求内膛光洁度经毛刷擦拭后线膛达到?9。原工艺采用铅炉淬火,问题较多。为了解决铅炉淬火存在的问题,我们改用高频光亮淬火——即高频感应加热,同时给零件浸涂酒精保护线膛的一种工艺方法。     

海王短剑

<正>制作材料:刃材—瑞典粉末冶金大马士革钢(扭绞纹)经热处理后硬度达HRC60护手—瑞典粉末冶金大马士革钢(马赛克纹)经热处理后硬度达HRC62柄材—鲸鱼牙海象牙白蝶贝黄铜牛角     

枪身扣簧热处理后的喷丸强化工艺

<正> 我厂生产的枪身扣簧,原材料为50钢,热处理后的硬度要求HRC46～50。该零件在寿命试验中曾发生过多次破裂事故。过去我们单纯地从改进切削加工方法和提高热处理质量方面来想办法,但效果仍不够理想。经分析材质和热处理均无问题,自增加了热处     

NP-2型水基淬火介质的应用

<正> 淬火零件都希望得到均匀的表面硬度和硬化深度,而且变形小,不易开裂。但是,热处理技术发展到现在,从电加热、盐浴加热、保护气氛加热、真空加热以至于激光加热等各种形式的现代加热技术都用上了,与此形成鲜明对比的是,国内大多数热处理车间冷却设备简陋,冷却介质也是常用的水和油。但是,真正适合于水、油淬火的钢种很     

645-Ⅲ钢的回火方程和综合回火曲线

<正> 一、前言 钢的淬火和回火工艺是最常采用的一种热处理方法。淬火钢经回火后的硬度主要取决于回火温度和回火时间。也就是说,淬火回火钢的硬度H是回火温度T和回火时间t的函数,即H=f(T,t)。早在1945年Hollomon等人。根据著名的Arrhenius公式导出     

等温淬火球铁热处理工艺参数的优化方法

等温淬火球铁(ADI)作为性能可设计材料,其热处理工艺参数的优化设计是开发性能优良的ADI材料的关键.在不改变热处理生产条件的基础上,采用不同的等温淬火温度和时间,分别制作出不同力学性能检测数据的各种试样,并将实验数据用于建立热处理工艺参数与力学性能的模糊减法聚类函数模型.以抗拉强度、冲击韧度、硬度等力学性能为用户需求...     

高速钢滚花刀的热处理工艺改进

<正> 我厂CY80型摩托车起动轴的螺纹滚花刀是用W18Cr4V制成的,硬度要求为HRC60～62,其尺寸为外径18mm,内径6mm、长25mm。 该起动轴材料为20CrMo和15CrMo、硬度在HRC20左右。因此,滚花刀对疲劳强度和韧性的要求就比硬度和耐磨性重要。按常规工艺淬火和高温回火,一副滚花刀寿命仅     

HRA与HRC的关系

<正> 洛氏硬度由于操作简单、迅速,采用不同标尺可测出从极软到极硬材料的硬度,检测的硬度值无需进行计算可直接从刻度盘上读出,因此在热处理车间获得了广泛的应用。但是,在通常图纸技术条件中以及在人们习惯中,往往以HRC来表示被处理零件     

固体火箭发动机燃烧室的真空热处理

固体火箭发动机燃烧室属于薄壁筒形件,热处理很易变形,而且由于焊缝较多,采用盐浴加热淬火存在残盐腐蚀问题。为了根除腐蚀问题,确保产品经长期贮存之后的使用安全,我们对燃烧室作了真空淬火、回火试验。试验结果表明,真空淬火、回火无氧化,无脱碳,完全避免了残盐腐蚀问题,产品的机械性能符合质量要求。变形量虽比盐浴等温淬火的大,但比气体保护加热淬火的变形小,符合产品质量要求,可以取代盐浴加热淬火。     

K12双硬度装甲板

<正>30多年来,华盛顿Allegheny Ludlum厂一直在生产轧制双硬度装甲板。该装甲板由高硬度Ni-Mo-Cr面板和较软的背板构成。高硬度(较硬的)面板的作用是折断或压扁弹丸。而低硬度(较软的)背板是拦截和捕获弹丸。K12是ATI Properties,Inc的注册商标。 两面板的成分都为Ni-Mo-Cr合金钢,但面板的碳含量较高,它使得热处理后的硬度更高,适当的热处理是得到良好抗弹性能所需最佳微观组织的关键。面板退火态硬度293 HB,背板的硬度值小于面板7~60 HB。面板的热处理硬度在58~64 HRC范围内变     

火炮身管中频淬火工艺研究

针对铅浴炉加热身管尾部进行局部加热淬火时加热部位不易控制，生产效率低，环境污染等，为避免其不足特研究中频淬火工艺以取代之，经过试验，证明该工艺可以代替铅浴炉进行火炮身管尾部局部加热淬火。介绍了火焰身管热处理要求、工艺特点，较详细介绍了中频淬火工艺方案试验过程。     

大环内齿圈热处理遇到的几个问题

本文对大环件内齿圈在生产中遇到的几个主要的工艺问题进行了分析,并提出了解决办法。这些问题包括:高频热处理时的淬火机床,高频淬火时的冷却介质的选择;高频淬火时的变形和开裂的分析,以及防止和纠正的措施,其中提出的椭圆冷校夹具,工作可靠,操作方便省力,是对付大环件椭圆校正的有力措施;对环件插内齿时产生的导致零件加工质量不良、甚至报废的波纹进行了分析,并作了金相、硬度和扫描电镜方面的检查,确定波纹的产生原因既不是偏析存在硬质点,也不是热处理硬度不均引起的,而是由于设备、装夹的振动所致。     

5CrMnMo钢的强韧化热处理

<正> 我厂4000吨油压机使用之5CrMnMo钢制一、二次突头,直径为φ?8_(0.13)~(0.06)mm,硬度要求HRC 52～56;一、二次压榨子,外径为φ180_(0.6)~(0.3)mm,内径为φ28+0.14mm,高度为118mm,硬度要求 HRC48～52。突头热处理工艺规范是850±10℃     

水玻璃水溶液淬火介质在合金钢热处理中的应用

<正> 引言 某产品的筒形零件系用30CrMnSiA,规格为φ95×7mm的无缝钢管制成,长为650mm。其热处理调质工艺,原采用3~#锭子油作淬火介质。对于保证零件所要求的技术指标:σ_b≥120kgf/mm~2、σ_5≥7％、HRC40～44,都比较稳定可靠,而且变形也小。但由于该零件是细长筒形零件,每炉20～40件立放在井式电炉里加热880～900℃高温,     

调质前原始组织对中碳CrNiMo钢显微组织与力学性能的影响

<正> 一、前言 按照传统的热处理制度,中碳CrNiMoA和CrNi3MoVA钢大型锻件在调质处理淬火前都要经过正火处理,正火的作用主要是改善锻钢的不均匀组织,为淬火作组织上的准备,以防产生淬火裂纹。但是,生产实践中,对某些零件、毛坯调质前不进行正火。有时是原始退火态;有时为了降低硬度,以便机械加工,在正火后再经650℃左右长时间     

高速钢珠光体区低温渗碳性能的试验研究

本文试验研究了高速钢珠光体相区低温渗碳对性能的影响。高速钢低温渗碳的碳浓度易控制,碳化物细小弥散,经正常高温淬火后渗层晶粒比心部细化,高温回火时碳化物析出形态丰富而数量较多,在保持较高强度和韧性条件下,硬度达到HRC65.5～68,红硬性提高HRC1.5～3。低温渗碳应用于各种高速钢刃具,经几年来的生产应用考核,使用寿命一般可提高1～3倍,经济效益显著。     

GCr15冲模热处理新工艺

<正> 我厂从1975年10月开始使用冷挤压成型加工冲压件,冲具开裂严重,使用寿命极短,每件冲子只能冲几十件产品。 冲具用材为GCr15钢,原工艺为:840～860℃加热淬火,油冷却;150～160℃回火;硬度为HRC58～62。虽然硬度符合设计要求,但是使用性能很差。