95Cr18盘园冷拔断裂原因分析及工艺改进

95Cr18属高碳高铬马氏体不锈钢,自身塑性较差,具有一定生产和加工难度。针对95Cr18不锈钢盘园冷拔断裂问题,通过检验其断口形貌及断口成分、盘园成分、金相组织、力学性能、冷拔变形量、热处理制度等方面分析原因,建议用户采取提高其退火温度,减小其冷拔变形量等措施,改善了其冷拔断裂现象。     

00Cr21Ni6Mn9N高强度不锈钢管的试制

00Cr21Ni6Mn9N属于超低碳高氮不锈钢,在试制过程中该钢存在强度高、塑性差、晶间腐蚀不合等迫切需要解决的问题。通过大量的试验发现变形量是影响该钢力学性能的主要因素;而前一加工道次的退火温度对强度基本无影响,对塑性有一定的影响,同时该钢在制管过程中内表面形成较厚的残留氧化物,如果不采取特殊手段进行清理,也将在一定程度上影响其晶腐性能,通过调整变形量和改进酸洗工艺这些因素的研究,成功试制出8个规格的合格的钢管。     

变形量对2Cr13Mn9Ni4冷作硬化钢板性能的影响

我公司生产2Cr13Mn9Ni4冷作硬化钢板适用标准GJB2295～95，由于标准规定强度为980MPa～1180MPa，范围窄，加工难度大，以往多次生产，一次合格率很低。经生产试验中，总结出了合理的冷轧变形率为9％～11％，生产检验，能够满足GJB2295-95的标准规定。     

冷变形量对0Cr21Ni6Mn9N合金管材拉伸性能影响的研究

０Ｃｒ２１Ｎｉ６Ｍｎ９Ｎ钢由于有优良的综合性能及多种用途，除了在核工业中广泛使用中外，本文通过试验研究介绍，控制冷变形加工硬化效应，使其管材完全达到标ＡＭＳ５５６１Ａ要求，被用于十号工程液压导管，以达到减重增载的目的。     

00Cr18Ni18Mo5耐蚀钢管的试生产

00Cr18Ni18Mo5是具有耐点蚀、隙间腐蚀和综合性能较好的奥氏体不锈钢，在含Cl-离子的介质中有较好的抗点蚀、隙间腐蚀和一般腐蚀性能，在石化工业中可用在00Cr18Ni12Mo2等材料难于胜任的设备上。大连化工厂碱分厂碳化塔也受到点蚀、隙间腐蚀的困扰，严重影响作业时间和产品质量     

医用不锈钢00Cr18Ni15Mo3N、00Cr18Ni14Mo3的冶炼工艺研究

运用热力学计算方法，研究电极棒的炼钢工艺过程和电渣重熔过程，从主要脱氧元素对钢中氧含量的影响入手，揭示了氧含量对重熔不锈钢D类非金属夹杂物的影响规律，提出了提高重熔不锈钢质量的系统改进工艺，经试验效果显著。     

1Cr18Ni9Ti钢管TIG焊接工艺试验

论述了采用钨极氩弧焊焊接后，1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的材料性能和力学性能的变化以及能否满足炼钢铸设备的需要。     

影响1Cr18Ni9Ti冷轧薄板硬度的工艺因素探讨

本文就影响我厂１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ冷轧薄板硬度的工艺因素进行了较为深入的探讨,指出对成品板的固溶处理温度控制在１０７０－１０８０℃,而平整量应控制在〈１％为最佳。     

00Cr18Ni12奥氏体不锈钢多道次等通道冷挤压时的组织和性能

对00Cr18Ni12奥氏体不锈钢进行道次变形量为1．02的8道次的等通道冷挤压试验。结果表明，第2道次后钢的强度和硬度明显增加，第3道次以后硬度变化很小。随挤压道次的增加，在6道次挤压后，由于多个滑移系相互作用，将滑移带分割形成亚晶，再转化成大角度取向的新晶粒(尺寸为300nm)，挤压到8道次时出现150nm新晶粒。     

2Cr13冷作硬化板轧制工艺研究

2Cr13冷作硬化板开发的难度主要在硬度要求及板形控制两方面。通过对轧制工艺的优化，在生产中成功地解决了这两大难题．该产品的成功开发，在创造可观的经济效益的同时，也为我厂2Cr13板材的生产开辟了新的途径，具有较好的市场前景。     

00Cr18Ni10,00Cr17Ni14Mo2不锈钢热轧中板的加热制度及耐蚀性能

通过加热温度和保温时间与钢中铁素体（α相）含量和形态的关系，研究了尿素设备用００Ｃｒ１８Ｎｉ１０和００Ｃｒ１７Ｎｉ１４Ｍｏ２超低碳不锈钢的热加工性能，制定了热轧中板合适的加热制度；根据固溶处理温度与耐蚀性能的关系，确定了适宜的热处理工艺。结果表明，这两种钢的国产材与进口材的耐蚀性能基本相当。     

超低碳奥氏体不锈钢00Cr18Ni10还原脱磷研究

在 2 5kg真空感应炉上用镁钙合金对超低碳奥氏体不锈钢 0 0Cr18Ni10进行了还原脱磷试验。通过充入工业纯氩使炉内压力为 6 6 .6 6kPa和精炼时的反应温度 14 5 0～ 15 0 0℃ ,加入镁钙合金 5 0kg t和助熔剂CaF2 11kg t,可使精炼后 0 0Cr18Ni10的磷含量进一步降低到 (5 0～ 6 0 )× 10 - 6 ,钢中氧、硫含量分别稳定降到(4～ 6 )× 10 - 6 和 15× 10 - 6 。     

超（超）临界锅炉用10Cr18Ni9NbCu3BN钢制管工艺研究

系统地分析研究了10Cr18Ni9NbCu3BN钢的热穿孔工艺、冷轧工艺、半成品高温软化工艺和成品固溶工艺以及冷轧变形量对成品晶粒度均匀性的影响,重点研究讨论了半成品管不同软化温度和不同保温时间以及成品管不同固溶温度和不同保温时间对成品晶粒度的影响。     

预处理温度对00Cr12Ni10MoTi马氏体不锈钢强度的影响

 研究了预处理温度对00Cr12Ni10MoTi马氏体不锈钢强度的影响。研究结果表明：在较低预处理温度下,通过非扩散α′→γ逆转变形成的奥氏体遗传了原始的锻态组织。而在950℃以上温度预处理则形成再结晶的奥氏体。由于最终750℃固溶处理遗传了预处理组织,因此预处理对钢的强度有明显的影响。材料在低于850℃预处理时最终组织中残余奥氏体量较高,不利于提高强度。850℃预处理出现峰值强度,继续提高预处理温度,强度又下降。由于950℃以上预处理形成再结晶的奥氏体,使得最终热处理后的强度稳定在较低的水平。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢板材的生产工艺

超低碳、含Ｎ的双相不锈钢 ( 0 0Ｃｒ2 2Ｎｉ5Ｍｏ3Ｎ( 2 2 0 5 ) ) ,具有比ＳＵＳ30 4、ＳＵＳ31 6Ｌ等奥氏体不锈钢更好的耐应力腐蚀、耐缝隙腐蚀、耐Ｃｌ-点蚀、耐晶界腐蚀以及高强度、高耐磨等优点 ;与0 0Ｃｒ1 8Ｎｉ5Ｍｏ3Ｓｉ2 ( 1 8 5 )相比 ,在高温下 (如 1 30 0℃ )仍能保持一定比例的奥氏体 ,具有优良的高温焊接性能 ;广泛应用于石油、化工、制盐、水利、发电厂烟气脱硫 (ＦＧＤ)等领域。太钢通过努力 ,成功地开发出 2 2 0 5双相不锈钢板材及其复合板。1　 0 0Ｃｒ2 2Ｎｉ5Ｍｏ3Ｎ不锈钢生产工艺流程及特点　　工艺流程为 :ＥＦ化…     

高应变率下00Cr23Ni4N双相不锈钢的热变形行为

 采用Gleeble-3800热力学模拟试验机对00Cr23Ni4N双相不锈钢进行了高温压缩试验,研究了其在900～1150℃、5～50s-1条件下的热变形行为,并利用Sellars双曲正弦模型建立了峰值流变应力与Zener-Hollomon（Z参数）之间的关系。研究结果表明,00Cr23Ni4N双相不锈钢的高温流变应力随变形温度的升高、应变速率的减小显著降低;在变形温度为1100～1150℃,材料均表现出良好的热加工性能;通过回归分析,00Cr23Ni4N双相不锈钢的应力指数为2.6,热变形激活能为263.4kJ/mol,Z参数能较好地描述该钢种的流变行为。     

退火工艺对0.17C冷轧链条用钢板组织和性能的影响

在实验室真空加热炉内进行了1.0 min冷轧链条用钢板650～690℃、2～6h的罩式退火模拟试验。结果表明,冷轧链条用钢的组织为铁索体+游离渗碳体,增加退火温度和时间,钢的组织趋向均匀,退火后钢的抗拉强度Rm为395～415 MPa;增加退火温度和时间,HRB硬度值从68.9降至65.0,伸长率由36%增加至39%。该退火工艺可用于工业性生产。     

CSP工艺0.04C钢热轧板冷轧-退火织构的演变

通过实验室4辊轧机和保护气氛管式退火炉，对0．04C钢CSP工艺生产的3姗热轧板进行冷轧（至0．8mm）和退火试验，并用蚀坑法对退火试样进行织构分析；同时对包钢薄板厂CSP3mm热轧板冷轧的1．2姗板卷退火试样进行了X-射线检测。结果表明，1．2mm SPCC冷轧板退火织构表层有较弱的{111}织构组分，中心层没有发现有利于提高钢的深冲性能的{111}织构。1．2mm板卷退火试样{111}／{100}取向密度比为2．0～3．0，与实验室蚀坑法的试验结果一致。