龙门加工中心空运转与铣削工况热特性

文章讨论了机床切削的热源和边界条件的数学模型,建立了某龙门加工中心的有限元模型,给出了该加工中心的热边界条件,利用ANSYS软件对该加工中心在不同主轴转速下空运转及铣削时的整机温度场及加工中心上关键点的温升规律进行了分析,并通过对该加工中心在几种工况下温升的实测验证了理论分析的结果与实测结果有较好的一致性。     

FA702型并纱机槽筒轴承座的改造

ＦＡ７０２型并纱机于１９９６年在我厂安装投产以来，发现槽筒主轴磨损比较严重，小平车时主轴磨损每台都在５根以上，经过分析，主要原因有以下两种：（１）ＵＣ２０４轴承嵌花使转动不灵活，以致主轴平头螺钉顶不住而磨轴；（２）主轴平头螺钉松动而磨轴。针对上述原因，我们经过观察研究，决定对主轴轴承座进行改造，其方法如下：（１）用１１１２０５轴承替换ＵＣ２０４轴承；（２）将１１１２０５轴承座重新设计并加工。改后的轴承座见图１；（３）采用１３３２型络筒机轴承防尘盖及轴承压盖。通过一段时间的运转，消除了主轴磨损现象…     

FA503型细纱机主传动的改进

ＦＡ5 0 3型细纱机采用的是平皮带传动主轴 ,为防止在启动和运转中皮带打滑脱出 ,除了要校正好主轴皮带轮和主电机皮带轮的端面平行度外 ,还需调整好皮带的张力。由于平皮带使用一段时间后其弹性有一定的衰退 ,同时为防止皮带滑脱 ,张力调整偏大 ,因此 ,装配皮带轮的主轴和主电机的载荷加重。由于该段主轴是用两只轴承座悬吊于尾墙板和轴承托架上 ,皮带轮装于两只轴承座中间 ,在工艺调整时 ,需先拆下一只轴承和轴承座才能进行更换 ,而轴承座定位又很难掌握 ,并且所配皮带轮是一个整体结构 ,调换困难。因此 ,在实际运转中经常会出现振动、异…     

CZ61250重型卧式车床主轴滚动轴承改造设计与工艺

CZ61250重型车床是齐齐哈尔第一机床厂1978年出厂的设备,于1980年12月在三分厂粗加工段正式投产。该机床主轴径向轴承采用滑动轴承设计,轴向轴承采用的是滚动轴承设计,由于滑动轴承和主轴经常研伤,后来主轴轴承改为压耐磨涂层的静压轴承但该机床在长时间不停机运转下,静压油腔内的油过热,造成耐磨涂层脱落,主轴滑动轴承和主轴部分研伤,每隔6-12个月,就需要对脱落的耐磨涂层进行修补,每次停车时间都要10-15天,生产产值损失巨大。该机床采用水冷对油进行降温,每天水的消耗量巨大,不仅是水资源的浪费,且增加了生产成本。主轴轴瓦润滑电机功率为17.5KW,耗电量巨大,然而轴向滚动轴承自安装以来一直没有损坏,充分体现了滑动轴承和滚动轴承之间的优缺点,这就是改造目的的初衷。本文阐述CZ61250重型卧式车床主轴副改造设计及工艺过程,恢复主轴轴承精度,达到使用要求。     

A513C型细纱机车尾的三项改造

我厂规模为1.5万纱锭,主要有FA502型细纱机和五台A513C型细纱机.A513C型细纱机是20世纪80年代初生产的,机型比较落后,在实际运转中发现存在许多问题:①该细纱机电机皮带轮和主轴传动轴皮带轮皆为D 42 mm的实体皮带轮,较重,拆卸时较困难,易损伤,皮带轮外径和FA502型细纱机的皮带轮外径不统一;②该机车尾传动轴两端各有209型轴承一个,在运转过程中皮带轮端的209型轴承和轴、轴承与轴承座之间经常出现磨损现象,轴承与轴损伤,有时造成轴承座磨损,导致停台;③该机车尾传动轴轴承座上没有加油嘴,在日常维修中必须拆掉联轴器和皮带轮后才能打开油盖加油,费工误时. 针对上述情况,我们进行了相应改造.     

关于根据温度监控系统使机床加工精度提高的研究

由于机床的加工精度提高,以确保主轴的热稳定状态等的加工支援系统的构筑作为目的,对主轴温度和主轴位移的测量手法进行了研究。为了测量主轴旋转过程中的主轴位移量,研究了非接触式工具尖端位置测量装置应用程序。其结果可以确定的是,可以通过运行的主轴位移量来进行测量。另外,对捕获主轴温度的变化、通过对放射温度计的适用进行了讨论。根据两种方法的劳动组合,运行状态的加工中心进行测量到的地方,主轴位移量,放射温度计的主轴端温度与放射温度计线性相关,因此,它已被证明是由主轴端温度测量主轴的位移量。     

FA502型细纱机主轴联轴器位置的调整

2001年我公司安装了9台FA502型细纱机,经过一段时间的运行,我们在日常维修和小平车时发现,中墙板外轴承座及轴承的清洗加油特别不方便.FA502型细纱机主轴联轴器置放在靠近中墙板的第一个滚盘与第二个滚盘之间,联轴器挡住了靠近墙板的滚盘,使它没有移动的余地.所以要想对中墙板处轴承座及轴承进行彻底清洗加油,就必须松动联轴器.这样做工作量大,而且经常松动联轴器对设备运转陛能有影响.     

A513C型细纱机主轴轴承座部件的改进

(一)改进情况 我厂使用的A513C型细纱机是1977年上海第二纺织机械厂的产品。当时该机的主轴轴承座结构是固定式的,轴承中心至轴承座底部距离为440毫米(见图1),只适应9″长度的筒管。如果改变龙筋的高度和用其他长度的筒管,就必须将车尾底抬高或放低,方能使主轴轴承座位置固定。又在平车时,如遇机台下沉就必须将主轴轴承座垫高或凿车尾底板,重新浇注水泥,才能达到平装要     

GA747型剑杆织机的两项改造

(1 )主轴球面轴承改用滚动轴承GA747型剑杆织机主轴采用的是球面滑动轴承 ,较难校正主轴灵活度 ,加之剑杆织机采用的是电磁离合装置 ,运行一段时间后 ,该装置极易造成走动。为避免此类情况的发生 ,结合日常平车工作 ,在部分机台上进行试改 ,主要是将织机墙板上的两对球面轴承改用GA60 6型机台上的轴承座套件 ,其中有 1 2 0 1轴承座 4件、1 2 0 2上轴盖 2件、1 2 0 3紧定衬套 2套、1 2 0 4下轴盖 2件、1 2 0 5紧定衬套 2件、1 1 35 1 0型轴承 4件。经一段时间运转 ,效果明显 ,改后的剑杆织机平车时 ,同轴度极易校正 ,并可延长润滑周期和平…     

高速主轴轴承在普通机床改造中的应用研究

首先阐述了目前机床行业的发展形势以及发展现状,并描述了当前形势下机床改造的现状正在向节能高效简单稳定的方向发展,并以实际事例论述了机床主轴改造的基本方案,指出了高速主轴轴承在进行机床改造的相关优势,最后叙述了高速轴承在未来机床行业中应用的前景。     

考虑接触热阻效应的车床温度场分布仿真分析

在零件生产中,车床加工精度直接影响零件的精度,而在影响车床加工精度的因素中,由于加工过程中温度变化而产生的主轴热变形是其中一个主要的原始误差。本研究通过对45钢与大理石试件接触以及45钢与铸铁HT250接触的热传导温度场进行实验测试,得到了相应的瞬态以及稳态温度场分布数据。基于对不同材料接触时稳态温度的数据分析,分别计算了在不同载荷作用下相应的接触热阻。将实验所得的经验关系式代入Ansys软件对车床受到主轴箱中齿轮传动产生热量作用下的温度场进行仿真分析。同时以大理石材料的机床床身为例,分析床身材料的变化对车床温度场的影响。通过分析,说明了大理石材料机床床身相对于铸铁材料机床床身,其机床主轴箱以及床身可能产生的温度场分布变化。研究结果将为高精度车床设计提供建设性的参考意见。     

改善热磨机主轴承润滑条件

KG9E型热磨机主轴轴承采用了双列向心球面滚子轴承,型号为3624,其润滑大多采用锂基润滑脂,普通润滑脂.主轴轴承使用寿命平均为一个月,严重者十来天就需要更换.其原因主要是:主轴前轴承靠近磨室体,温度高,同时轴承运转过程中也会产生较高的温度,因而使润滑脂溶化或液体或半液体状,容易泄漏出去,所以润滑脂不断消     

A512型细纱机夹壳联轴器位置的前移

在A512型细纱机上,六个夹壳联轴器都在主轴轴承座前第一个滚盘之后(如图1),在小平车时,必须将夹壳联轴器打开拆下,然后,将两个滚盘a、b的间距移大,才能方便地对轴承清净旧油加上新油。为了简化操作,将夹壳联轴器前移到第二个滚盘C之后(如图2)是一个有效的措施。我们将头节主轴减短140毫米,尾节主轴     

EJM128A型细纱机尾轴轴承座的改造

EJM128型细纱机尾轴轴承座(TEJ282-53),原机未加装黄油嘴.该轴承座一头连接电磁刹车,一头嵌入车尾墙板,轴承座盖与墙板平齐,距轴承盖20 mm处为大轴联轴器.在正常维修保养时,需将联轴器拆下,打开轴承盖加油;费力费时,而且经常对连轴器进行拆装也易造成部件磨损,增大装配误差.在生产中,该部位轴承经常损坏需进行更换,每次更换需3 h以上的时间,造成不必要的停台.为此,我们在该轴承座加装黄油嘴,具体操作如下:     

A631型捻线机滚筒改滚盘的实践

我厂的A631型捻线机经多年运转后,因滚筒表面及滚筒轴颈磨损严重而滚筒跳动大,影响产品质量。为解这一问题,又便于今后维修,便决定利用我厂A512型细纱机滚盘来代替滚筒。 A631型捻线机主轴直径与A512型细纱机主轴直径相同,所以头轴的轴承和轴承座可以不变。     

五刀盘式切竹机的改进

我厂于1993年初安装的五刀盘式切竹机，生产能力7～10t／h，该机投产仅3个月就发生底刀、底刀座断裂，刀盘主轴轴承座断裂及轴承损坏等设备事故，严重影响生产的正常进行。在经过大量调查研究和技术分析的基础上，我厂于1993年底对该机进行了以下几方面的技术改进。1主轴系统该机为高速、重载、断续切削设备，主轴轴承座材质原设计为HT20－40灰口铸铁，性脆，不适于承受冲击载荷。为此将轴承座材质改为7G320－45（）铸钢，以提高轴承座的抗拉强度。2唱料器2．1该机底刀为垂直安装，底刀受力情况不好，底刀的调整和更换极不方便，约需3～4…     

工程陶瓷在转杯纺轴承上的应用研究

为了提升转杯纺轴承的运转性能,对工程陶瓷在转杯纺轴承上的应用情况进行了研究.分析了转杯纺钢制轴承存在的问题,提出了陶瓷轴承材料的要求及制备工艺,试制了陶瓷球混合轴承,并与钢制轴承在F1603型转杯纺纱机上进行了运转对比.结果表明:陶瓷球混合轴承比传统的钢制轴承使用寿命提高5倍,轴承温升降低30%,噪声降低2 dB.     

关于轴承座使用润滑油(脂)的说明

我公司生产的４－７２ＮＯ．８Ｃ、１０Ｃ和４－６８ＮＯ．８Ｃ、１０Ｃ风机所配用的轴承座均为俗称８０工箱轴承座,轴承的润滑可用润滑脂,也可用润滑油。以下列出润滑剂选用原则。考虑因素运转速度负荷大小冲击振动环境温度潮湿度密封条件加工精度选用润滑油高小小低低好好选用润滑脂低大大高高差差　　我公司根据风机轴承座的技术条件及用户的意见,于１９９８年进行了多次较长时间的在８０工箱轴承座中加入ＭＯＳ２锂基３＃润滑脂的工业性试验,得到较为满意的效果。轴承座温度正常,端盖处杜绝漏油现象。ＭＯＳ２锂基３＃润滑脂其滴点…     

机床主轴纯径向跳动的轴心轨迹分析

机床主轴产生纯径向跳动的原因是轴承以及主轴颈存在形状误差，建立了当机床采用滑动轴承时主轴纯径向跳动的轴心轨迹数学模型，对这一模型进行理论分析得到了以下结论：轴心轨迹为类椭圆，其长轴是短轴的两倍，旋转频率是主轴旋转频率的两倍，主轴每回转一周轴心轨迹纯径向跳动四次。     

倍捻锭子带轮制造工艺的改进

为解决倍捻锭子振动量大、运转不平稳且去重量大的问题,通过测量铝轴承座相对于轴承心轴的跳动和带轮内孔对外圆的跳动,对倍捻锭子带轮外圆相对于铝轴承座的跳动超差问题进行分析,改进带轮的制造和压配工艺。指出:带轮内孔对外圆的跳动过大,是造成带轮外圆相对于铝轴承座的跳动超差的主因;改进后的带轮制造及压配工艺、动平衡加工效率、纱线质量及使用寿命明显提高。