高效加载絮凝工艺对雨水泵站污染物削减的应用

运用高效加载絮凝工艺对上海市中心城区某雨水泵站放江污染物进行消减,考察了PAC、PAM和磁粉的药剂投加量及投加先后次序对污染物去除率的影响。结果表明,恒温快速搅拌条件下,最佳投加次序为:磁粉→PAC→PAM,在PAC投加量为200 mg/L、PAM投加量为2 mg/L、磁粉投加量为200 mg/L条件下,CODCr去除率为70.5%、TP去除率为96.2%。     

处理造气废水混凝药剂选择的研究

研究了不同的混凝药剂对造气废水处理的效果,考察了药剂组合、投加量的影响因素,分析了运行的经济成本,确定了最佳药剂及其投量。混凝剂PAC的最佳投加量为140mg/L,此时,COD和SS的去除率分别为29.6%和60.1%;助凝剂PAM和DC-491都可以提高PAC的混凝效果,当PAC的投加量为140mg/L时,PAM和DC-491的最佳投加量分别为2mg/L和4mg/L;单独使用SX-P时,最佳投加量为160mg/L,此时的COD和SS去除率分别为41.8%和71.5%,混凝效果优于PAC与助凝剂的联用。因此,实际工程中选择SX-P作为混凝剂,并取得了良好的运行效果。     

磁絮凝工艺处理受污染河水研究

以城市受污染河水为研究对象,在连续动态流条件下研究磁絮凝-圆盘磁分离技术,对影响磁絮凝-圆盘磁分离技术的主要参数进行了优化。结果表明,优化磁絮凝分离参数为:PAC、PAM投加量分别为30、1.5 mg/L,磁种粒径45~75μm、磁种投加量300 mg/L,药剂投加方式宜为先同时投加磁种和PAC、再投加PAM。在此运行条件下,出水COD和TP、SS的质量浓度分别为64 mg/L和0.40、17 mg/L,去除率分别为72%、91%和89%。该技术可缩短水力停留时间,快速分离,减少工艺占地面积,适合可利用土地少的城市受污染河水应急处置。     

PAC/PAM絮凝处理印染废水的工艺研究

文章以模拟染料废水为研究对象,用絮凝法处理高色度的四种红色染料废水。分别考察PAC和PAC/PAM及投加量对原废水去除率效果的影响。实验结果表明,絮凝处理的最佳复配比为PAC/PAM(mg/L)=40/3,在此配比下的絮凝剂处理实际工厂废水,其CODCr去除率和色度去除率分别高达61.6%和75%。     

煤矿井下废水强化混凝特性研究

对多家煤矿井下废水进行了采样分析,并对典型水样进行了混凝特性试验,考察了水样初始p H值、混凝剂投加量以及助凝剂投加量对混凝效果的影响。试验结果表明,偏酸性有助于PAC混凝效果的发挥。对浊度为1 395 NTU、SS的质量浓度为448 mg/L的煤矿井下废水,在PAC投加量为100 mg/L时,混凝对水样浊度和SS的去除率分别达到99.3%和95.5%。助凝剂PAM的加入对水样Zeta电位和电导率作用不显著,但能通过吸附架桥作用在PAC投加量较小时促进水中颗粒的沉降。当PAC投加量为40 mg/L,PAM投加量为2 mg/L时,对水中浊度和SS的去除率分别达到99.4%和96.9%。     

磁混凝沉淀技术处理微污染水体研究

采用磁混凝沉淀技术处理微污染河道水,考察了磁粉种类与用量、絮凝剂用量、投药顺序、静沉时间等因素对磁混凝沉淀技术处理效果的影响。结果表明:磁粉种类和药剂投加顺序对微污染水中各污染物的去除效果不同, 4#磁粉表现出较优异的综合性能,磁粉+PAC+PAM的投加方式对污水处理效果最佳。应用磁混凝沉淀技术处理微污染河道水,提高了对污水中SS、 TP、 COD的去除效果,当磁粉投加量为100 mg/L, PAC投加量为60 mg/L, PAM投加量为1.0 mg/L时, SS、 TP、 COD的去除率分别可达到94.6%、 84.9%和40.7%。采用该技术能有效缩短絮凝与沉降时间,且更易于实现固液磁分离。     

一种超微净化处理设备在城市黑臭河道治理中的研究及应用

城市水体黑臭已经成为我国城市的一种通病。通过调节聚合氯化铝(PAC)与聚丙烯酰胺(PAM)的投加量,考察了一种超微净化设备对黑臭水体化学需氧量(COD)、总磷(TP)、悬浮物(SS)的去除效果。结果表明,超微净化设备对黑臭水体的COD、TP、SS具有很好的去除效果。随着PAC与PAM用量的增加,各类污染物质的去除率呈现升高趋势。当PAC、PAM投加量分别为20 mg/L、0.20 mg/L时,污水中的COD、TP、SS的去除率达到最佳,分别为55.2%、76.3%、73.7%。对一套超微净化设备的长期运行监测表明,超微净化设备可去除黑臭河水中的大部分污染物质,设备出水COD可稳定达到一级A标准,TP、SS可稳定达到一级B标准。     

磁絮凝强化技术处理厌氧消化污泥脱水液

为满足后续生物处理单元对固体悬浮物（SS）和铁浓度的进水要求,采用磁絮凝强化技术对厌氧消化污泥脱水液进行预处理。通过正交试验和单因素试验,本文考察了混凝水力条件、聚合氯化铝（PAC）投加量、聚丙烯酰胺（PAM）投加量、磁粉投加量及药剂投加顺序对磁絮凝效果的影响。试验结果表明：磁絮凝强化技术在快搅300r/min（2min）、慢搅100r/min（15min）、静置10min时,依次投加磁粉（40mg/L）、PAC（30mg/L）、PAM（4mg/L）时处理效果最好。在此运行条件下,SS和Fe³⁺去除率分别为97.61%、98.24%、絮凝指数（FI值）取得最大值、zeta电位绝对值最小,絮凝效果最佳。与对照相比,磁絮凝强化技术对SS和Fe³⁺去除率分别可提高3.70%和10.82%,同时絮体最大沉降速度可提高33%。磁絮凝技术处理后的出水不仅可以满足后续生物处理单元对SS和铁浓度的要求,还可以有效提高磁絮凝体的沉降速度,减小沉淀时间,具有较好的实用价值。     

PAC、PAM在铍铜污水动态处理中的应用研究

采用PAC和PAM对铍铜生产线污水进行沉降后,再通过斜板澄清器动态去除铍和铜。结果表明,在pH为9.0的情况下,以200～250 L/h流量投入PAC,PAC投加量为50 mg/L,再以150～200 L/h流量投入PAM,PAM投加量为2 mg/L,处理后的污水以30 m3/h流量通过斜板澄清器,再通过连续过滤装置,可一次性同时去除铍铜生产线污水中Be~(2+)和Cu~(2+)。该方法处理后污水中的Be~(2+)5μg/L、Cu~(2+)2 mg/L,符合GB 8978—1996《污水综合排放标准》排放要求。     

高浓度冷轧硅钢片乳化液废水絮凝实验研究

某硅钢厂排放高浊度高浓度乳化液废水(COD 37 g/L、p H=6.5~8.5),调试现场拟采用单独投加聚合氯化铝(PAC)与混合投加(PAC+聚丙烯酰胺(PAM))两种絮凝方法对乳化液废水进行处理。通过单因素实验和正交实验确定了最佳絮凝条件为PAC投加量3500 mg/L、PAM投加量15 mg/L、p H值7.5左右,此时乳化液废水COD降至654 mg/L,COD去除率高达98.3%;该乳化液废水的破乳条件为PAC投加量≥2250mg/L、p H≥7.0;对比单独投加PAC与混合投加(PAC+PAM)的处理效果,结果表明,尽管COD去除率变化不大,但由于PAM助凝效果明显,故建议在实际工程中采用混合投加(PAC+PAM)。     

BAF-微絮凝工艺处理微污染水试验研究

针对污染严重的地表水,采用BAF-微絮凝工艺处理,研究了气水比、运行周期、加药比、加药量等运行条件对污染物去除的影响。试验结果表明,当BAF气水体积比为3、运行周期为15 d,微絮凝PAC与PAM加药质量比为8、投加量分别为80和10 mg/L时,该工艺对CODCr、氨氮、浊度和悬浮颗粒物的平均去除率分别为88%、94%、99%、99%;处理后水质符合印染及造纸行业的水质要求,且成本仅为0.35元/t;该处理工艺具有较好的市场应用前景。     

混凝沉淀预处理洗浴废水试验研究

采用混凝沉淀法预处理洗浴废水,探讨混凝搅拌强度、混凝剂投加量、废水pH值及沉淀时间等因素对CODCr及浊度去除率的影响,研究混凝沉淀工艺的最佳运行条件。试验结果表明,混凝沉淀的最佳运行条件为:中速搅拌(100 r/min)2 min,慢速搅拌(30 r/min)5 min,沉淀时间为15 min;PAC和PAM投加量分别为40、2.5～3.5 mg/L,pH值为6～9。在此条件下,废水中CODCr和浊度的去除率分别达到76%和81%。采用混凝沉淀预处理,可以大大减轻后续处理单元的负荷,为洗浴废水处理后回用提供了保障。     

混凝沉淀-陶粒悬浮填料移动床处理漂染废水的性能研究

采用混凝沉淀-生物陶粒移动床(BCMBBR)组合工艺处理典型漂染废水.研究结果表明,在HRT为6h,气水体积比5∶1,PAC、PAM投加量分别为200、2 mg/L的条件下,出水CODCr、SS的平均质量浓度分别为46.8、21.0 mg/L,色度平均值为27倍,pH值为7.48～7.53,出水水质达到GB 4287-...     

气浮-A/O-MBR工艺处理食品废水工程实例

针对食品废水有机物浓度高,可生化性好,易腐败酸化的特点,某工程设计采用格栅-隔油-曝气调节-气浮-A/O-MBR组合工艺进行处理,介绍了该组合工艺的流程、主要设计参数及处理效果.运行结果表明,在进水CODCr、BOD5及SS的质量浓度分别为8457、5058及1406 mg/L时,经该工艺处理后,CODCr、BOD5及...     

Fenton-絮凝法预处理化工综合废水的研究

以化工综合废水为研究对象,采用Fenton-絮凝法对某化工因区综合废水进行研究.考察了Fenton反应时间、初始pH值、H2O2投加量、Fe2+投加量、絮凝初始pH值以及絮凝剂投加量等因素对处理水质的影响.在Fenton反应时间为60 min,初始pH值为3.5,H2O2及FeSO4· 7H2O投加量分别为6.5 mm...     

氯碱氧化/混凝气浮/HBF-N联合工艺处理煤化工综合废水

采用氯碱氧化/混凝气浮/HBF-N联合工艺处理安徽某煤化工企业的综合废水,运行结果表明,该工艺运行处理效果稳定,抗冲击负荷,以及脱氮率较高的优点。当进水CODCr、BOD5、NH3-N和SS分别为900～1300mg/L、450mg/L、300mg/L和150mg/L时,出水浓度分别等于或小于50mg/L、20mg/L、5mg/L和20mg/L,出水水质达到《合成氨工业污染物排放标准》(GB13458-2001)和《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的一级标准。     

水解酸化-膜生物反应器处理化工综合废水

采用水解酸化-浸没式膜生物反应器工艺处理化工综合废水。小试结果表明:在进水CODCr的质量浓度为1500～2400mg/L,BOD5与CODCr的质量比为0.28～0.35,pH值为6～9,水解酸化、膜生物反应器HRT分别为12、18h,膜通量约16L/(m2.d),污泥负荷约为0.38[CODCr]/(kg[MLVSS].d)时,经该工艺处理,CODCr、挥发酚去除率分别达到92%、97%以上,且膜生物反应器出水浊度小于1NTU,未检测到SS。     

银杏酮生产废水的治理

采用化学絮凝、UASB、好氧工艺处理银杏酮生产废水,现场运行表明当进水ρ(CODCr)为30200mg/L,ρ(BOD5)为11000mg/L,ρ(SS)为483.7mg/L,最终出水ρ(CODCr)为127.6mg/L,ρ(BOD5)为43.6mg/L,ρ(SS)为85.8mg/L,出水达到国家《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中新建企业二级标准。     

葡萄酒废水处理工程的设计与运行

采用周期循环活性污泥系统(CASS)处理葡萄酒废水,工程运行表明,在进水SS、CODCr、BOD5分别为327mg/L、817mg/L、429mg/L的条件下,排出的SS、CODCr、BOD5分别为41mg/L、49mg/L、4.46mg/L。