CK—7C型梳棉机刺辊部分气流与落棉关系的分析

一、刺辊部分结构 1.低压放气罩结构见图1。在低压放气罩内靠近刺辊的上方有一块导流板,将低压放气罩分为两层,导流板下方为下层,下边与刺辊的距离由小到大,而气压由大到小,气流速度逐步减慢形成低压。导流板上方为上层,上层为吸气部分,吸气时因有导流板隔开,吸气点不致干扰刺辊气流。导流板引导气流按箭头方向排出机外。低压放气罩体积大,高度约200毫米,宽度平均165毫米,因而罩壳内部容气量大。高压吸气管直径75毫米,吸点在低压放气罩的中间,而不是在一侧,罩内静压较易分布均匀。     

A186型梳棉机小漏底与刺辊落棉的关系

为了提高梳棉机刺辊除杂效率,降低生条和成纱棉结杂质,近年来各棉纺厂对小漏底进行了一系列改进。小漏底弦长由203.2mm缩短到127mm,材料由镀锌铁皮改为变形较小的不锈钢铁皮,形式由全网眼式发展到平弧板网眼混合式,尘棒网眼混合式、尘棒光板混合式等,漏底圆弧半径也由130mm发展为曲率半径与之相对应的渐开线圆弧段。现对各种小漏底规格、形式与刺辊落棉的关系粗略讨论如下。     

梳棉机刺辊速度对刺辊落棉质量的影响

研究了刺辊速度变化对刺辊落棉质量的影响问题。在不同的刺辊速度条件下,运用USTER AFIS单纤维测试仪对梳棉机的刺辊落棉和盖板花的各项指标进行了检测对比。结果显示,刺辊速度为800r/min时,刺辊落棉中排除短绒和杂质最多;刺辊速度为1 000r/min时,刺辊落棉中排除的棉结和带籽屑棉结最多;刺辊速度为1 200r/min时,刺辊落棉中排除未成熟纤维最多。认为:合理选择刺辊速度有利于提高梳棉除杂效率和节约用棉。     

立达C1/3型梳棉机给棉、刺辊部分结构特点分析

本文对C1/3型梳棉机的给棉、刺辊部分结构特点作了初步分析。认为:采用锯齿给棉罗拉所形成的多点握持弹性钳口是可取的;给棉板鼻尖低于刺辊中心19毫米,并配有19.5°的工作面倾斜角,使刺辊刺入棉层始梳点位置提高,分梳工艺长度较短(27.32毫米),结合使用锯齿给棉罗拉,在加工25～40毫米长度纤维时,不需调节工作面长度;刺辊下安装分梳板,可起到预梳理、提高刺辊部分梳理度,减轻锡林、盖板梳理负荷的作用,对提高生条质量有利。     

梳棉机刺辊落棉和盖板花纤维长度分布

用罗拉式纤维长度测量仪对3种梳针刺辊和1种锯齿刺辊在二档道夫速度和四档刺辊速度的不同工艺条件下的刺辊落棉和盖板花纤维长度分布进行了检测。结果显示,1)刺辊落棉中13mm以下短纤维含量:锯齿刺辊在41.6%~50.51%之间,梳针刺辊在27.4%~43.48%之间,锯齿刺辊排除短纤维能力明显强于梳针刺辊,3种梳针刺辊中以工作角小的梳针Ⅰ型刺辊排除短纤维的能力较强;2)锯齿刺辊和工作角小的梳针刺辊对纤维损伤比较严重;3)盖板花中13 mm以下短纤维含量:锯齿刺辊在48.23%~54.6%之间,梳针刺辊在45.92%~58.23%之间。     

A186C D型梳棉机使用间歇吸落棉技术

我厂纺一车间已有四十余台A186_D~C型梳棉机配套使用国产SFU(仿瑞士罗瓦)二级滤尘设备进行间歇吸落棉。自1983年7月运行以来,效果良好,基本达到了预定设计要求。一、设计系统及原理该系统分上吸连续吸、下吸间歇吸二个系统组成,见图1所示。上吸连续吸利用原设计不等截面地沟作主风道,下吸间歇吸则利用原吹风机助吹,另用φ150毫术塑料吸管作风道。     

A186C型梳棉机刺辊道夫同步的改进

我厂A186 C型梳棉机自1980年投产以来,发现刺辊与道夫不同步和操作不良等问题,经常造成挤车事故,损伤针布和后罩板,仅1981年就换针布1.8吨,影响     

A186C型梳棉机刺辊传动方式的改造

我公司有A186C型梳棉机26台,其刺辊的传动是通过左侧的平皮带交叉传动.皮带在传动过程中直接交叉摩擦,极易磨损,一根皮带只能用2个月～3个月,张力过大或皮带质量有缺陷时甚至用不到一个月,每月仅此项费用公司要投入1000多元.并且,此处无任何张力调节装置,刺辊速度需改变时,难以配置合适的平皮带,刺辊速度难以调整到理想状态.因此,我们决定对刺辊的传动方式进行改造.     

A186C型梳棉机刺辊皮带传动装置的改进

Ａ１８６Ｃ型梳棉机刺辊传动装置采用交叉皮带传动方式，由于皮带交叉相互摩擦磨损较大，皮带寿命很短，浪费较大。尤其是皮带过松、过紧或工艺调整时，必须更换皮带，每一种规格的刺辊皮带轮需要配套一种规格的皮带，给管理工作带来很多麻烦。为此，我们对Ａ１８６Ｃ型梳...     

C51型梳棉机机后吸尘杂落棉方式的改造

正2006年,我公司安装了进口C51型梳棉机,一直配套赛络纺27.8tex以上纯棉纱生产线。由于该系列品种配棉等级较低,原棉短绒率、含杂率较高,加上C51型梳棉机为单刺辊分梳排杂工艺,刺辊下部吸落棉排杂装置为间歇吸风式,因而生产出的生条结杂较高,成纱条干及络筒切疵很不理想。经过认真分析,我们决定把吸落棉由间     

立达C1/3型梳棉机道夫剥棉部分结构特点分析

本文认为:无锡一棉引进的立达C1/3型梳棉机道夫剥棉机构结构新颖,设计合理:道夫铁胎刚度好,精度高,适应“紧隔距”要求;道夫变速机构能较好地满足生条生头的工艺要求;沟槽转移罗拉有利于减少卸棉网和降低生条条干不匀。但该机道夫、剥棉部分机构较为复杂,加工技术要求高。本文还对道夫变速装置和沟槽罗拉的设计等问题进行了讨论。     

FA203C型梳棉机纺机采棉时落杂的改进措施

<正>FA203型梳棉机是国内高产梳棉机的典型代表之一,其开始设计加工纤维含杂率在2.1%以下。随着近几年机采棉的推广使用,原有的除杂设计远远不能适应现在的需要,特别是在对纤维整理的固定盖板和棉网清洁器,出现了杂质排不出去、风耗大等问题。分析原因:一是原棉网清洁器风量在800 m3/h,风耗太大,同时棉网清洁设计的导流板和除尘刀不能很好地排除杂质;二是固定盖板根数少,配置前4根,后4根,纤维的整理功能较弱。改进措施:一是原棉网清洁器风     

梳棉机给棉板与刺辊隔距对梳棉质量影响

用AFIS单纤维测试仪对不同的给棉板与刺辊隔距生产的生条质量情况做了检测,结果显示：（1）给棉板与刺辊隔距愈小,对纤维,尤其是长纤维损伤愈严重;（2）单纯以短绒率来表示纤维损伤可能是不全面的;（3）给棉板与刺辊隔距愈小,对棉结和杂质去除越为有利,但对带籽屑棉结去除以隔距较大时比较有利。     

立达C4型梳棉机顺向喂棉特点分析

本文在阐述C4型梳棉机给棉罗拉给棉板及其配置特点的同时,对若干工艺参数进行了计算与对比,分別导出了分梳工艺长度、握持点到始梳点距离、给棉板鼻尖到刺辊表面距离等计算公式,并讨论了双弧面梳理作用的效果以及顺向喂棉存在的问题。     

A186F型梳棉机改用漏斗吸落棉

A186F型梳棉机的车肚落物,是通过回转帘子由前向后输送到后部吸槽,借助于侧吹风与机上产生的气流,短绒、灰尘一起通过集尘箱,由机外滤尘系统吸入滤尘室。使用证明, 这种方法基本上能决车肚积花问题,但在吸槽部分以及吸槽至集尘箱部分时有积花产生而造成堵塞。     

清梳联梳棉机刺辊部分工艺与结杂短绒关系的探讨

清梳联与传统清棉机-梳棉机的刺辊工艺有区别，贯彻“梳理转移适度，结杂短绒兼顾”的工艺原则，根据原棉短绒等纤维性能以及棉纱质量薄弱环节，通过试验，适度增大锡林：刺辊线速比、刺辊至给棉板隔距，控制生条短绒率和精纱短绒率，有利于提高棉纱强力、条干均匀度、稳定棉节。掌握管纱与筒纱品质关系，将优质筒纱为客户服务。     

梳针刺辊梳棉机落棉的实验分析

就梳针式刺辊梳棉机落棉率进行了实验研究,着重研究了不同工作角度的梳针刺辊与锯齿刺辊在不同速度下梳棉机落棉率的变化情况。结果证实,梳针工作角对梳针式刺辊梳棉机落棉率有一定影响,梳针工作角在66～58°间落棉率与锯齿刺辊落棉率相差不大,而梳针工作角在73°时落棉率明显高于锯齿刺辊。梳针表面光滑及摩擦因数小是梳针式刺辊落棉率较高的根本原因。     

梳棉机除尘刀与刺辊隔距试验分析

梳棉机后车肚是梳棉机重要的除杂部位。本文就梳棉机的除尘刀与刺辊隔距（以下简称除尘刀隔距）对梳棉机后车肚落棉及除杂的影响进行了分析，并通过落棉实验加以验证，从而确定采用“低刀，大角度，隔距适当”的除尘刀工艺，有利于提高梳棉机后车肚除杂效果，节约用棉。一、不同除尘刀隔距的落棉实验实验是在A186D型梳棉机上进行。纺制纯棉三个纱号，为C21tex，原棉含杂率为2．24％，棉卷含杂率为1．25％；C13tex，原棉含荣率为1．9％，棉卷含杂率为1．04％；Cg．7tex，原棉含杂率为1．77％，棉卷含杂率为0．92％。分别采用了四种除尘刀隔…     

梳棉机吸落棉方式的改造与应用

通过对梳棉机吸落棉系统的分析,提出采用地上吸落棉方式的改造方案,并在改造实施后进行了效果测试。梳棉机通过上吸式吸落棉改造,不易挂花堵塞,节约了能源,提高了产品质量,减轻了施工安装的难度,具有良好的技术经济效益。     

梳棉机吸落棉方式的改造与应用

梳棉除尘系统是梳棉工序非常重要的一个环节,直接对产品质量产生重大影响,同时其能源消耗量很大。在使用了集棉斗后,A186F型梳棉机可以实现上吸式吸落棉方式,节约了能源,提高了产品质量,减轻了施工安装的难度,具有良好的技术经济效益,是一项非常有价值的技术改造。