更正

本刊1984年第4期《高铬不锈钢喷粉脱磷研究》一文作者张树藩误排为张树蕃，特此更正，并向作者致歉。又，同一期第44页右栏第8行“锻成短形”应为“锻成矩形”。第29页表2序号6的图中“19h”，应为“15h”，第32页表4序号6的图中“15h”应为“19h”。     

更正

<正>本刊2013年第6期,第1页正文左第11行(发刊应为TYC,而非MMTA),改为(发刊应为Trans.AIME.,而非M.T.);第1页正文右第2行,本著作及对[3]和[4]中…,改为本著作及对[3]中…;第1页正文右第12行,ΔG切变0,切(?)…,改为ΔG切变0,Cu-Zn…;第2页正文左倒数第8行,也未作出实验,改为也未对此作出实验;第2页正文左倒数第7行,但不能混为一谈,改为不能混为一谈;第2页正文右第2行,     

质量反馈

<正> 《钢管》1989年第1期1.第9页的图14倒90°;2.第34页右排第2行“4.1技术性能,(结构示意图见图2)”后第     

来函照登

《电加工》杂志84.1刊登了拙文“数控线切割高速走丝恒张力控制”,由于疏忽,原稿中有一些差错请予补正。补正处在第39页第二行,应为:     

更正

<正>由于作者原因,特对Cui Junhui等发表于《稀有金属材料与工程》,2012,41(3):397-401的论文"Flow Behavior and Constitutive Model Using Piecewise Function of Strain for TC11 Alloy"作如下更正:英文摘要最后1行"testing"应为"tests";第398页1.3.1节第7~8行"while elastic deformation dominating."应删除;第399页第4行"constrain"应删除;     

更正启事

<正>本刊2009年第6期发表的"汽车板簧应力抛丸强化生产线的研制"一文第44页第3行中"确保重复定位精度达到0.01mm"应为"确保重复定位精度达到0.1mm"。     

来函照登

编辑部: 贵刊1980年第3期55页上,刊登的“出售新系列的DWC线电极电火花切割机床”消息中,第二项“……精度可达±0.005微米以内……”应为“……精度可达±0.005毫米以内……”,请予更正。     

更正启示

《机床与液压》2016年第9期（总第411期）第65页《液压挖掘机可回收潜能研究》一文的作者应为“陈明东”独著。特此更正！     

勘误

本刊2007年第5期文章《重读特罗高等教育系统崩溃预警》第1段中“问题”之名,在《问题》正文中出现38次之多,其中复数(problems)31次,单数或形容词词根(problem)8次;应为“问题”之名,在《问题》正文中出现41次之多,其中复数(problems)33次,单数或形容词词根(problem)8次;本刊2007年第5期文章《我国转型期各高教权力主体的权力场演变特征》有三处错误:1、P30页上的表2台头错位,高校、社会小计……”应与表4一样,即“阶段、合计……”。2、P32页,从“笔者在那一节中……见表6”这一段中,所有“度数”均有误,如450-900,最后一个零应为上标表…     

“接线端”进口多工位级进模的剖析

<正> 1 前言 “接线端”(见图1)是冰箱温控器上的一个冲压件，材料为H65黄铜带，料厚0.8±0.025mm。采用从意大利进口的一副10工位级进模冲压成形。图2为制件展开图。图3为制件冲压排样图,制件的冲压工序     

美国ASTM标准修订情况(四)

<正> ASTM A 289:发电机无磁性护环合金钢锻件标准 A289-70a(1980)见译文选集第一集第87～89页。A289-82主要作了如下修改: (1)增加第2章“适用文件”。原第2章改为第3章,原第3～10章改为现在的第4～11章,文中提到有关章节时也应作相应改动。增加的第2章如下:     

关于三排风口冲天炉改装的几个问题

问:在1955年第4期“铸工”上刊登了无锡机床厂翼求初、过鹤笙二位同志的“三排风口冲天炉的改装”一文,内容谈到铁水温度起初有1350℃,半小时后即达1400℃以上,最高可到1460℃,并且焦铁比为1:10,使     

更正

刊登在本刊2012年第12期第34～35页的文章"锆R60702焊接工艺试验"的作者应为:周辰琳,高磊,张莹莹,齐洪洋。此文的通信作者为:张莹莹,通讯地址:113001,辽宁省抚顺市辽宁石油化工大学机械楼906室。     

低热值土焦在5t/h冲天炉中的应用

我厂5t/h冲天炉共设四排二十四只小风口,其中第四排风口另设一个风箱,单独送风。几年来,在使用地方土焦的条件下,稳定地熔化出月平均出炉温度在1440～1460℃、最高月平均温度为1476℃的高温铁水,且炉内硅…锰元素烧损小,炉渣FeO含量为0.6％左右,取得了良好的经济效益,冲天炉的基本结构如图1所示。冲天炉的有效高度为5700mm,风口斜度均为5~0。     

应用加工图理论研究Ti2AlNb基合金的高温变形特性

基于动态材料模型（DMM），建立了Ti2AlNb基合金（Ti-22Al-25Nb）在温度94012-1060℃，应变速率0．001s^-1-10s^-1范围内的加工图，并利用该图分析了合金的高温变形特性。结果发现：在温度94012～97012，应变速率0．4s^-1～10s^-1和温度970℃—1060℃，应变速率1s^-1～10s^-1范围为流动失稳区，前者范围内主要发生绝热剪切变形和45°角剪切开裂，功率耗散率达到最小值；后者区域内以局部塑性流动和纵向开裂为主，功率耗散率小于33％。热加工图的其余部分为塑性加工的“安全区”，主要发生再结晶。在温度94012～970℃，应变速率0．001s^-1-0．4s^-1范围，以α2／O相板条球化为主；在温度970℃～1030℃，应变速率0．001s^-1～1S^-1范围，功率耗散率为35％-45％，呈现连续再结晶特征。在温度1030℃～1060℃。麻蛮谏率0．001s^-1-0.1s^-1范围。功率耗散率为45％～66％。达最大值,发生连续再结晶晶粒长大。     

薄料密集小孔冲裁模

<正> 图1所示的零件,其模具的设计制造最大难度在于:孔多密集排列,且材料为薄料δ0.1mm,需保证基准边每第十排上无孔的要求,排样则需排10排,一次冲孔549个。其可行性决定于模具设计是否能满足我厂现有制造水平的要求。     

更正

本刊 2 0 0 0年第 2期前 11浙江欧诗漫集团德清晶体纤维厂广告中的图 (从左至右 )①产品应倒置 ;图②应为产品在钢包盖上的应用 ;图③应为产品在机电一体化电阻炉内胆中的应用 ,特此更正 ,并向厂方和读者致谦更正     

问与答

1.一般用于锅炉、压力容器的碱性焊条和酸性焊条焊前的烘干温度和保温时间应该是多少?答:在锅炉、压力容器的实际施焊中,根据经验:焊前碱性焊条的烘干温度应为350～450℃,保温1～2小时为宜;酸性焊条的烘干温度应为150～200℃,保温1～2小时为宜。     

更正启示

<正>《机床与液压》2015年第19期(总第397期)第79页《折弯机滑块变形分析及实验测试》一文中"当工件折弯到90°时,折弯力约为96kN"应为"当工件折弯到90°时,折弯力约为196kN"。     

更正启事

<正>《塑性工程学报》2014年第4期目次中第二篇文章作者:孟德安赵升吨李永峄,第三作者应为"李泳峄"。本刊第4期目次中:"李永峄"更正为:"李泳峄"。第7页中第3位作者:"李永峄"更正为:"李泳峄"。