控制澳斯麦特熔炼炉烟道过渡段黏结探讨

正分析了澳斯麦特熔炼炉烟道过渡段黏结的主要原因,探讨了在生产实践中控制黏结的有效措施。国内某公司于2010年2月开始动工新建10万t/a铜冶炼厂,采用澳斯麦特喷枪富氧顶吹熔池熔炼工艺进行生产,于2012年3月25日投料试生产,设计精矿处理量75t/h(干基)。在试生产期间由于炉温、渣型、冰铜品位频繁波动;炉子负压控制不合理;操作制度不规范;精矿成球率低等原因,炉子出口至余热锅炉过渡段黏结严重,造成炉正压大、烟气黏散严     

武钢6号高炉炉身黏结的处理实践

对武钢6号高炉炉身黏结的处理实践进行了总结。简要分析了6号高炉炉身黏结的原因,重点阐述了高炉操作者应对黏结的处理方法,指出了高炉炉型维护的重要性。认为,球团矿、块矿软化区间与烧结矿软化区间不一致,以及高炉冷却强度偏大,是炉身黏结的主要原因;通过采用调整装料制度,强行放开边沿气流,以冲刷黏结物的方法,是处理炉身黏结的有效措施。     

影响烟煤黏结指数测值的原因分析

文章主要针对不同实验室间黏结指数测值存在系统误差,通过调查分析,找到了影响烟煤黏结指数测值的主要原因,从而消除了不同实验室之间的系统误差。同时,根据工作经验,给出了烟煤黏结指数测试结果的审核方法。     

不同类型烧结矿随碱度变化的矿相结构研究

采用偏光显微镜对不同碱度不同类型烧结矿矿相结构进行系统研究。结果表明:磁铁矿型及赤铁矿型烧结矿金属相为磁铁矿及赤铁矿,而含钛型烧结矿出现钙钛矿;不同类型烧结矿黏结相均为铁酸钙、硅酸二钙及玻璃质。随碱度的增加,不同类型烧结矿金属相含量降低,黏结相含量增加,且铁酸钙含量增加明显;显微结构逐渐均匀化,磁铁矿型及赤铁矿型烧结矿由斑状结构过渡为交织熔蚀结构,钒钛型烧结矿由钛磁铁矿及钙钛矿共同分布结构过渡为熔蚀结构。     

球式热风炉耐火球球床损毁分析

以柳钢1 500 m3高炉球式热风炉损毁球床为研究对象,分析三段式球床从上至下存在粉化、变形黏结、粉体球体混合黏结的损毁原因:刚玉质耐火球的尖晶石化、高温荷重下高铝质耐火球的变形黏结以及中温下Φ45 mm高铝质耐火球与粉体混合黏结等3种因素共同作用。     

中高铬铁素体不锈钢表面辊痕形成机理及控制

总结了前人在铁素体不锈钢热轧黏结方面的研究工作和宝钢试制439不锈钢的实践.指出中高铬铁素体不锈钢高温强度低、抗氧化性能好是容易形成热轧黏结的主要原因.通过适当调整入口温度、轧制速度、压下率、润滑工艺等主要工艺参数,采用高速钢轧辊并保持良好的辊面质量,可显著改善热轧黏结,从而避免表面辊痕.     

元素添加对两步烧结W-6Ni-4Co合金组织和力学性能的影响

采用粉末冶金技术制备W-6Ni-4Co-2X(X=Nb、Ta、Hf、Mo、Ti)合金,研究添加Nb、Ta、Hf、Mo和Ti元素对W-6Ni-4Co合金组织和力学性能的影响。结果表明：W-6Ni-4Co-2X合金的显微组织主要由基体相(W相)和黏结相组成,且黏结相的种类和含量与烧结过程W相在黏结相(Ni, Co)中的溶解析出有关。W-6Ni-4Co-2Ta、W-6Ni-4Co-2Hf合金组织W晶粒呈不规则多边形,W-6Ni-4Co-2Nb、W-6Ni-4Co-2Ti合金组织W晶粒呈椭球形,并分散分布在黏结相中。W-6Ni-4Co-2Ta合金组织均匀、晶粒细小、W/黏结相界面结合良好,使其硬度、抗弯强度和屈服强度较高。W-6Ni-4Co-2Mo合金组织W晶粒呈网状排列,连续W骨架结构与延性黏结相协同降低了合金的应变硬化程度,使其具有较好的抗应变硬化性能。因此,向W-6Ni-4Co合金中添加合适的过渡金属元素是提高其力学性能的一种有效途径。     

电工钢自黏结涂层在宝钢的生产实践

阐述了电工钢传统涂层在固定铁芯方面存在的不足之处.自黏结涂层是一种全新的电工钢涂层,具有绝缘强度高、耐蚀性好、中片性好的优点.用带有自黏结涂层的电工钢制成的铁芯固定牢靠,电机效率高,振动小,噪音低.对电工钢自黏结涂层的特点、国内外发展状况、应用领域和市场前景进行了介绍.研究了不同烘烤温度下自黏结涂层的黏结强度变化趋势和冷态下的黏结情况,对自黏结涂层在B状态下固化温度和固化时间与黏结强度的关系进行了研究,得出了获得良好性能自黏结涂层的生产工艺.     

宁钢2号高炉炉身上部黏结处理

针对宁钢2号高炉由于入炉锌负荷控制不当、边缘气流控制不合理、入炉粉末控制不到位等原因造成炉身上部黏结的现象,通过采取一系列措施,包括降料线处理上部黏结,控制入炉锌负荷、采取合理的上部装料制度、减少入炉粉末、优化冷却制度等,可有效控制炉身上部黏结情况,节约成本。     

唐钢2号高炉炉墙结厚预测模型的应用

唐钢2号高炉(2000m~3)采用炉墙结厚预测模型实时监控,实现了炉墙结厚在线诊断,可对炉墙黏结状态的进行量化分析,并对炉墙结厚进行分级预警。实践表明,高炉炉墙结厚预测模型,可以直观准确地反映高炉炉墙的工作状态,将传统的仪表监测数据,通过数理分析转化为高炉炉墙黏结状况的可量化参数。2016年4月16日预警高炉炉墙结厚,计算结果表明,8、9段冷却壁4个分区黏结物的平均厚度分别为69.5mm、35.75mm。     

化学抑尘剂在金属矿山的试验研究

非煤矿山粉尘主要来源于开采工艺等方面,利用抑尘剂除尘是矿山粉尘治理的重要手段。该抑尘剂由吸湿剂、表面活性剂等组成[1]。在对比几种吸湿剂、表面活性剂兼容性过程中优化。在道路碾压现场试验过程中,喷洒添加了抑尘剂配方溶液的粉尘含水率明显高于只喷洒清水的粉尘含水率,且保湿时间更长。在碎矿站试验中喷洒了抑尘剂溶液,空气中粉尘颗粒明显减少,粒径dp〈20μm的粉尘得到了控制,除尘率得以大幅度提高,取得了很好的抑尘效果。     

气力输灰工艺在高炉煤气全干式除尘排灰系统的应用

排灰系统采用机械输、排灰方式的工艺路线,经常出现二次扬灰、干灰（煤气）大量外泄、排灰设备磨损故障频繁等问题,造成系统保产困难和环境污染。将国内较成熟的粉料气力输灰技术运用于3#高炉1#筒体的排灰工艺中,经一年多试运行,较好地实现了干灰排放过程中全封闭、无泄漏的排放。     

高炉除尘灰用于COREX气化炉喷吹的可行性研究

 高炉除尘灰中含有大量的铁、碳等元素,为探究其在COREX气化炉中喷吹的可行性,采用化学分析、激光粒度分析仪和X射线衍射（XRD）对高炉重力灰、布袋灰和COREX气化炉粉尘的化学成分、粒度分布和矿物组成等进行对比分析。采用热重分析法（TGA）对全氧条件下样品的燃烧性进行试验研究,计算特征温度及综合燃烧特性指数。同时,利用DAEM模型计算样品燃烧过程的平均活化能。结果表明,高炉布袋灰的化学成分、粒度分布与COREX气化炉粉尘接近,且其综合燃烧性能更好,重力灰的燃烧性较差。布袋灰燃烧过程的平均活化能仅为39.6 kJ/mol,明显低于COREX气化炉粉尘。 研究结果表明,高炉布袋灰具有用于气化炉喷吹的可行性,高炉重力灰用于气化炉喷吹时则可降低喷吹粉尘的燃烧率。     

含尘气体余热利用装置清灰的探讨

针对含尘气体余热利用装置普遍存在积灰这一事实，概述了含尘气体余热利用装置的积灰特性，归类了主要清灰方法，对比分析了主要清灰装置的特性，提出了系统清灰的观点，并指出了系统处理积灰问题的主要步骤。     

炼铁生产中的除尘技术

文章重点介绍了高炉煤气干法除尘，出铁场除尘，原料矿槽除尘和喷煤系统收尘等多项除尘技术的应用情况及存在的问题，并阐述了我国除尘技术进展状况。     

干法除尘系统大灰仓优化设计与应用

为解决干法除尘系统除尘灰在外卸过程中存在的二次扬尘问题,对新型除尘灰拉运车辆进行试验,结合大灰仓的一系列改造,消除卸灰过程中存在的诸多问题,避免卸灰过程中的二次扬尘现象及除尘灰外运过程中对外围环境造成的污染。     

国丰钢铁132 m2烧结机配料室除尘改造

针对唐山国丰钢铁有限公司132 m2烧结机的除尘系统风量不足、除尘管道堵塞、布袋进水糊死、烟尘含大量水蒸汽的问题,分析了配料室内各扬尘点粉尘性质及处理方法.更换了除尘器,优化了除尘工艺流程,对改造前后的布袋除尘与水除尘做了对比,提高了布袋的使用寿命,减少了水循环系统的水耗.介绍了配料室除尘器的选择及其除尘效果.     

焦化煤焦系统烟尘治理实践

为治理焦化煤焦系统上下工序产生的烟尘,对焦炉出焦采用车载移动式除尘技术、干熄焦装焦增加烟尘活动盖板、运煤配煤及运焦倒焦实施水雾除尘、管道密封处理、布袋式除尘器改造等措施,除尘设备设施得到有效运行,2011年1～8月份工业粉尘排放量比去年同期减少1286.4t,职工工作环境得到有效改善。     

露天矿山运输路面抑尘剂的研究与综述

针对露天矿山汽车运输路面扬尘污染问题，综述了路面抑尘剂应用类型、抑尘机理、效果及存在主要问题，尤其对化学抑尘剂进行了比较详细的分类及分析。通过研究与总结，为路面抑尘剂配方的选择和应用提供了可靠的理论依据。     

低压脉冲布袋处理回转窑低温低硫含油烟气技术研究

现有两台中3.6×52M回转窑,使用重油、粉煤作为燃料,收尘设施为旋涡收尘器加电收尘器。回转窑正常生产时,进入电收尘器的烟气温度仅能达到140℃~160℃,无法满足设计所需的最低180℃的要求。导致电收尘器内部结构腐蚀,漏风率达到20%、收尘效率仅为80%,出口含尘超标,给后续制酸系统造成困难。通过技术改造,将电收尘改造为布袋收尘器,收尘效率提高至99.95%,出口含尘降低至30mg/Nm³,系统漏风率降低至3%,保障了系统稳定运行。