具有热风再循环的空气预热器进口风温变化对锅炉排烟温度的修正

一、前言为减轻和防止锅炉空气预热器的低温腐蚀,有些机组采用热风再循环提高预热器进口风温的办法来达此目的。进口风温变化后,必然会影响锅炉的排烟温度。在做锅炉鉴定试验或进行大修前后热经济性比较时,都应将进风参数修正到某一基准值,方能加以正确判别。由于有部分热风参与预热器空气系统,     

空气预热器X比对排烟温度的修正方法

X比对排烟温度的修正在空气预热器(空预器)性能考核中起着重要的作用。然而,实际试验中只能依据设计X比曲线进行修正,往往导致修正后的排烟温度偏低。为此,提出一种多次修正的方法,即对X比进行多次修正,直到修正后的X比与设计值足够接近为止。通过试验将该方法与传统方法进行对比,结果表明多次修正后的排烟温度高于传统方法修正后的排烟温度,更接近真实值。     

回转式空气预热器最低壁温与进口风温计算

从换热原理上推导了回转式空气预热器热段烟气出口受热面金属壁温计算式,分析了最低壁温计算中存在的问题并提出改进方法。对某燃煤电厂2台200 MW机组锅炉不同设计的回转式空气预热器的酸露点温度、热段最低壁温与冷风温度的合理选取进行了计算与比较,其结果对合理选取回转式空气预热器热段防腐的最低进口风温以及冷段、热段受热面所占比例的优化设计与运行具有参考价值。     

300MW循环流化床锅炉空气预热器热风再循环研究

针对循环流化床锅炉空预器运行过程中常见的低温腐蚀问题,建立了一种应用热风再循环后空预器性能的计算模型,并以某典型300 MW亚临界CFB机组为例,分别对其在冬季运行工况和不同环境温度下应用热风再循环时空预器的热力特性和阻力特性进行了详细的计算分析。结果表明:以案例机组为例,当环境温度为-10℃时,可将空预器入口风温提高到20℃,此时热风再循环率为11.19%,冷端平均壁温为75.32℃,风机电耗增加32.05%,机组的低温腐蚀现象可得到有效抑制;但随着环境温度的不断降低,空预器所需的热风再循环率不断提高,风机电耗将大幅增加,当环境温度低于-15℃时,一般不宜采用热风再循环技术。     

关于回转式空气预热器排烟温度测量方法的探讨

该文对古杜电站4号机组锅炉8.字风道旋转的回旋式空气预热器排烟温度测量进行实例介绍。通过实测数据的分析,揭示了排烟温度周期性变化的规律,并探讨了正确的测量方法和数据整理应遵守的法则。     

进风温度变化对锅炉修正排烟温度和修正热效率的影响

通过对青山热电厂9、10号锅炉性能试验结果的分析，发现了锅炉进风温度变化对锅炉修正排烟温度和修正热效率的影响规律，对这一规律从理论上进行了分析。     

锅炉岛排烟温度与预热器出口烟气温度修正方法区别与应用

基于工程实例对锅炉系统与单独的预热器两种边界条件下的排烟温度进行修正,通过比较修正后排烟温度,可帮助分析找出锅炉排烟温度偏高的原因,也有助于找出责任主体。     

空气预热器结合一次风加热凝结水的排烟余热利用系统节能分析

提出一种空气预热器(空预器)增容结合一次风加热凝结水的排烟余热利用系统,对燃用含较低水分的煤种具有可控制进入制粉系统一次风温度,避免直接掺入冷风以及减轻受热面磨损和酸腐蚀的特点。针对某超临界600 MW燃煤机组降低排烟温度15℃,将本文余热利用系统的结构、节能效果和经济性与安装低压省煤器的常规余热利用系统进行对比。结果表明:一次风-凝结水换热器所需换热面积不及低压省煤器的1/3,占地面积约占其1/6;空预器增容并加装一次风-凝结水换热器的余热利用系统可降低供电标准煤耗率2.42 g/(kW·h),是常规余热利用系统的2.75倍;该系统平均年增加净收益为590.1万元,约是常规余热利用系统的3.5倍。由此可见,本文提出的空预器增容结合一次风加热凝结水的排烟余热利用系统具有节省材料、占地面积小等优势,节能效果和经济效果显著。     

锅炉性能试验排烟温度的修正

针对火力发电厂空气预热器大小修后锅炉排烟温度升高的现象,结合电站锅炉性能试验规程在使用过程中出现的实际问题,阐述了锅炉排烟温度修正公式的推导和计算参数的选取过程,分析了空气预热器的漏风对锅炉效率的影响程度,建议修订现在执行的电站锅炉性能试验规程.     

管间距对管式空气预热器壁温的影响

该文从理论上讨论了管间距对管式空气预热器管壁温度的影响，发现通过调整管间距，可以有效地提高最低壁温处的管壁温度，降低最高壁温处的管壁温度，起到防止低温腐蚀和结灰，延长使用寿命的作用。图６表１     

非典型进风温度和漏风率状态下锅炉排烟温度修正计算方法

针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184—2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风率偏离设计值1%以上,进风温度偏离设计值20℃以上时(非典型进风温度条件),GB/T 10184—2015中排烟温度修正计算结果存在较大误差,应将空气预热器漏风率和烟气侧效率引入修正计算;不同电负荷下,试验机组空气预热器烟气侧漏风率较设计值偏大2%～3%,依据GB/T 10184—2015修正计算结果 tG 15dA1会偏低1.7～2.6℃,该误差值与烟气侧漏风率(AL)呈正比关系;在非典型进风温度边界条件下,空气预热器烟气侧效率目η较基准工况降低1.2%～3.3%,依据GB/T 10184—2015计算结果 tG 15dA1偏高0～7.2℃,误差值与系统进风温度呈正相关关系。该改进模型不仅消除了修正计算误差,也为诸多电站锅炉热效率精准计算提供了科学指导。     

非典型进风温度和漏风率状态下锅炉排烟温度修正计算方法

针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184—2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风率偏离设计值1%以上,进风温度偏离设计值20℃以上时(非典型进风温度条件),GB/T 10184—2015中排烟温度修正计算结果存在较大误差,应将空气预热器漏风率和烟气侧效率引入修正计算;不同电负荷下,试验机组空气预热器烟气侧漏风率较设计值偏大2%～3%,依据GB/T 10184—2015修正计算结果t_(G15dA1)会偏低1.7～2.6℃,该误差值与烟气侧漏风率(A_L)呈正比关系;在非典型进风温度边界条件下,空气预热器烟气侧效率目η较基准工况降低1.2%～3.3%,依据GB/T 10184—2015计算结果 t_(G15dA1)偏高0～7.2℃,误差值与系统进风温度呈正相关关系。该改进模型不仅消除了修正计算误差,也为诸多电站锅炉热效率精准计算提供了科学指导。     

消除空气预热器风系统振动的措施

消除空气预热器风系统振动的措施唐际木（广西桂林电厂桂林５４１００３）１概况桂林电厂１号炉系上海锅炉厂生产的６５—３．８２—４５０型机播链条炉，１９５９年１２月建成投产，１９６９年改为钢球磨煤直吹式直流煤粉燃烧的固态排渣炉。为改善燃烧，１９９０年７月改...     

热风再循环对锅炉运行的影响分析

热风再循环系统是降低锅炉低温腐蚀的常用方法,但会影响锅炉的运行工况。通过对锅炉进行热力计算,分析了热风再循环前后锅炉受热面的参数变化,发现采用热风再循环系统能减轻空气预热器低温腐蚀,但锅炉排烟温度会随之升高,锅炉热效率有所下降。另外通过与暖风器比较,发现热风再循环虽然在控制低温腐蚀上不如暖风器,但其对锅炉运行参数影响较小,更有利于锅炉安全运行。     

电站锅炉热管空气预热器壁温变化预测模型及变工况计算

锅炉热管空气预热器的积灰程度取决于热管管壁温度的高低和烟气的露点温度。为了减少或者避免积灰,设计和运行过程中控制管壁温度是一个切实可行的措施。利用变量全微分的方法推出了预测和计算在一定工况下热管管壁温度的模型,给运行和设计时控制管壁温度提供了一套简明的方法。     

回转式空预器漏风分布对热风及排烟温度影响的研究

除了回转式空预器的漏风量,其漏风位置对热风及排烟温度也有一定的影响。以某400 t/h再热燃煤锅炉为例,在热风总量不变的情况下,对空预器轴向进行离散化处理,计算并比较不同轴向漏风分布时的热风及排烟温度。结果表明,漏风位置越靠近空预器热空气出口,热风及排烟温度越高,热风温度的变化越明显,而排烟温度的变化越不明显;在空预器两端漏风和中间漏风两种情况下,排烟温度十分接近,而热风温度差10℃左右。论文的研究结果对回转式空预器的检修、改造及热力计算提供了一定的参考价值。     

试谈热风送粉外流送粉介质选择对排烟温度影响

通过对哈尔滨热电厂321-230/9.8型锅炉排烟温度高问题的论述,在热风送粉系统设计中,当满足防爆规程要求而选择的送粉介质是影响排烟温度升高的主要原因。在不动设备情况下,通过计算提出降低排烟温度的可行性途径试验等。     

基于模糊支持向量机的空气预热器温度预测

空气预热器的温度检测对于火力发电机组的安全运行非常重要,提出利用模糊支持向量机回归算法,通过空气预热器历史温度信号与相关联的锅炉负荷信号建立空气预热器温度回归预测模型,对转子内部温度进行软测量。利用一种改进的模糊C均值聚类方法确定训练数据的样本权重,联立遗传算法与K折交叉验证方法优化模型的不敏感损失区域、惩罚因子和径向基核函数作用范围。通过某电厂600 MW机组的实验数据测试,提出的方法具有较高的准确度和泛化能力,较好的满足了提前检测空气预热器二次燃烧征兆的实际需求。