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为验证GCr15钢球的耐高温能力,利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)及硬度计等研究了持续时间为10~120 min时工作温度对其显微组织和硬度的影响。结果表明:当工作温度为180℃时,GCr15钢球显微组织无明显变化,且硬度无下降趋势;温度升高至200℃时,GCr15钢球中残余奥氏体发生轻微分解,且析出少量碳化物,硬度下降;当工作温度为230~250℃时,GCr15钢球残余奥氏体分解量逐渐增加,碳化物析出量逐渐增大,硬度逐渐下降;GCr15材料的室温硬度不小于63 HRC时,其在不高于160℃下的高温硬度可达到不小于58 HRC,满足全寿命要求。 相似文献
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通过对水电站典型应用材料(55钢、1Cr18Ni9Ti、0Cr13Ni5Mo)在冲蚀磨损过程中电化学腐蚀及抗冲蚀磨损性能研究,区分出纯磨损、纯腐蚀、磨损对腐蚀的促进分量及腐蚀对磨损的促进分量等在材料失效过程中各占的比例,考察了试验材料的抗冲蚀磨损特性及其磨损与腐蚀间的交互作用,分析了其失效机制。结果表明:不同的冲蚀速度下,0Cr13Ni5Mo不锈钢的冲蚀磨损失重率最小,55钢最大;纯磨损是材料失去的主要方式:55钢虽然纯磨损量较小,但腐蚀及其磨损与腐蚀的交互作用失去量大,1Cr18Ni9Ti不锈钢虽然纯腐蚀量小,但纯磨损量大,因而都有应用的局限性。 相似文献
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将304不锈钢在620℃的Al-12Si-xCu(x分别为0,5,10,15,质量分数/%)合金熔体中腐蚀120h,研究了铜含量对不锈钢腐蚀行为的影响及其机理。结果表明:随铜含量的增加,304不锈钢的腐蚀速率和腐蚀层厚度减小;表面腐蚀层可分为内腐蚀层和外腐蚀层,外腐蚀层的显微硬度随铜含量的增加而增大,而内腐蚀层的硬度则降低;腐蚀反应主要在不锈钢中的铁、铬原子和合金熔体中的铝、硅原子之间进行,铜原子没有参与腐蚀反应,但铜的添加降低了腐蚀反应扩散激活能,从而降低了合金熔体的腐蚀能力。 相似文献
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温度对X65管线钢CO2腐蚀产物膜结构和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
利用SEM、XRD、能谱仪对不同温度下形成的腐蚀产物膜的形貌、厚度、结构和成分进行分析,利用纳米压痕仪测量腐蚀产物膜的硬度和弹性模量.结果表明,温度对腐蚀产物膜的表面形貌没有明显影响.在65℃到90℃温度范围内,温度对腐蚀产物膜的晶粒尺寸影响不大;115℃时,膜表面的晶粒尺寸不均匀,差别较大.温度对腐蚀产物膜的厚度影响较大,在65℃到115℃温度范围内,随着温度的升高,腐蚀产物膜的厚度降低;温度对腐蚀产物膜的表面成分影响不大,不同温度下膜的表面成分均为(Fe,Ca)CO3复盐;在65℃到90℃温度范围内,随着温度的升高,腐蚀产物膜的硬度和弹性模量降低,在90℃时出现最低值,温度升高至115℃,膜的硬度和模量又明显升高. 相似文献
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1 钢的布氏硬度表示法: 对于标准试验条件,布氏硬度用HB表示,前面的数字为硬度值,即钢球直径,10mm:负荷,3000kg·f;加荷持续时阃,10~15sec。对于其它试验条件,HB符号后面附加以下列次序,表示试验条件的数字: 钢球直径,负荷,加荷持续时间。例:350HB 5/750/20=布氏硬度350,用直径5mm的钢球测量,施加750kg-f的负荷,持续20sec。 相似文献
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前言 现就化工厂广泛使用的硫酸、烧碱造成的碳钢等腐蚀事例及其对策,以及最近日本耐腐衬里的实际情况作一介绍。 1.浓硫酸贮存设备的腐蚀及其对策 在H_2SO_4中,通常使用的金属材料为:稀硫酸使用铅,浓硫酸使用碳钢,经过硫酸的化学作用分别形成PbSO_4或FeSO_4保护膜而获得耐腐蚀性。 1-1 按浓度、温度划分使用限度 硫酸的浓度、温度对碳钢和不锈钢使用范围的限制,碳钢上限为30℃,下限为10℃(98%),安全使用范围小。 相似文献
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采用恒温全浸腐蚀试验方法,研究了304和316L奥氏体不锈钢在565℃含不同质量分数(0,0.6%,1.0%,1.4%)氯离子杂质熔融硝酸盐(60%NaNO3+40%KNO3,质量分数)中的腐蚀行为。结果表明:在4种熔融硝酸盐中,304和316L不锈钢的腐蚀动力学曲线均呈抛物线型;随着氯离子含量增加,304和316L不锈钢的腐蚀速率均显著提升,腐蚀程度逐渐加重,腐蚀产物层在与基体结合处的裂纹增多,氯离子杂质通过活性氧化腐蚀作用加速了不锈钢腐蚀;与316L不锈钢相比,304不锈钢对氯离子杂质的腐蚀作用更敏感。 相似文献
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在普通奥氏体不锈钢中加入超过1.0%(质量分数)的硼,铸态下获得了奥氏体基体上分布着高硬度硼化物的复合组织。借助光学显微镜、扫描电镜、电子探针、能谱分析、X射线衍射和维氏硬度测量等手段,研究了硼化物的组成以及合金元素在硼化物和金属基体中的分布情况,并研究了高硼抗磨不锈钢高温固溶后的显微组织和性能的变化情况。结果发现硼化物的主要组成是Fe、Cr、B,另外还含有少量的Ni、Mn、C,Si基本不溶于硼化物中,硼化物硬度超过HV1500。经高温固溶处理后,硼化物不分解,但出现局部溶解现象,使奥氏体中B的固溶度增加,促使高硼抗磨不锈钢硬度提高8.54%。高硼抗磨不锈钢用于制造锌液输送管道,使用寿命比普通不锈钢提高1.5-1.8倍。 相似文献
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奥氏体不锈钢在一定温度与介质条件下,存在两个应力腐蚀区即250~350℃温度敏感区和干湿交替相态敏感区,在这两种工况条件下,不锈钢应力腐蚀极易发生。CO变换预热器(4114——E_7以下简称E_7)锥形封头工作条件较复杂,锥壁应力水平较高,加剧了应力腐蚀的发生和发展。实践证明,以含钼双相不锈钢取代奥氏体不锈钢做为锥形封头的复合层,对预防应力腐蚀有明显的效果。 相似文献
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对2205双相不锈钢板进行了药芯焊丝电弧焊,研究了不同热输入(8.32,11.02,14.04,17.39kJ·cm~(-1))对焊接接头显微组织、铁素体含量、冲击性能、显微硬度和耐点腐蚀性能的影响。结果表明:2205双相不锈钢接头焊缝、熔合区及热影响区均由奥氏体和铁素体组成,铁素体含量随着热输入的增加而逐渐降低;焊接热输入在14.04kJ·cm~(-1)时,接头区域铁素体体积分数基本满足40%~60%的要求;随着焊接热输入的增加,接头焊缝和热影响区的硬度略有降低,焊缝金属的冲击吸收功先升高后下降,热影响区的点腐蚀速率变化不大,焊缝的点腐蚀速率则先下降后升高;焊接热输入在14.04kJ·cm~(-1)时,2205双相不锈钢焊接接头的耐点腐蚀性能最好。 相似文献
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《轴承》1971,(6)
三、高温轴承钢 由于造纸机械、燃气涡轮机,喷气式发动机以及宇宙火箭,导弹等所用的轴承,工作温度很高(表17),因此对这类轴承的材料就要求有足够的高温硬度、高温强度、耐磨性、抗氧化性、抗腐蚀性;低的膨胀系数和摩擦系数,高的比热、熔点和热传导率,良好的尺寸稳定性,以及高温下的长寿命。普通高碳铬轴承钢的最高使用温度为204℃, 表17 高温轴承的使用实例而实际使用温度仅能达到177℃。超过这一温度上限到接近工作温度230℃时,便迅速丧失了尺寸稳定性和硬度。但当这类轴承钢中加入一定量的Mo元素后(如TBS-600,TBS-1000)就可使用到更高的温度、或者加入一定量的Al(0.75~1.25%)以及同时提高硅含量至1.23%时(如Mh_7+Si),在200℃时还呈现良好的尺寸稳定性,在250℃时硬度和机械性能都很稳定。它们的最高使用温度可提高到315℃,实际使用温度也可提高 相似文献
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