浅谈学生逆向思维能力的培养

数学教学中，学生习惯于正向的运算和证明，对于逆向的运算和证明往往存在不少的困难。如已知b＜0，求Db都会；反之，已知obl—一b，则b＜0，就有个别学生不会。求5341的对数都会；但已知lx的尾数和ig5341的尾数相同，首数与ig258的首数相同，则X一？就有部分学生感到困难。求。in30”、sinl50”的函数值都会；反之，sina二手（0”＜a＜180“）求角a，就有少数学生只求2”－——－—””’”“’—“’“———”－””“”出一个角。解答k取什么实数时，方程X’一（k＋l）X＋k—0有实数极？能由判别式凸＞0求出k取一切实数；而证明对于任…     

巧用圆锥曲线定义解题例说

大多数学生在解决有关圆锥曲线的问题时，往往都是从设置圆锥曲线的方程开始，并不厌其烦地从由解方程的工作，很少顾及到圆锥曲线的定义在解题中的作用和地位，从而在下意识中增加了某些问题的难度，造成了不必要的时间和精力上的浪费。事实上，定义是阅雄曲线的基础．它不仅是推导相应曲线标准方程的前提，而且是解题的重要方法，现从几个方面例说如下：一、证明等式例l：椭圆兵十头一l（；；＞b＞0）的焦点为F．（c。川、——一，“卜FZ（－。，0），e是离心率，P为椭圆上任意一点，／P匕F｝一a，／。。＿。。O。J＋，、H＋＿1＿j＝…     

基于非线性环理论的管道上卷弯曲屈曲分析

基于非线性环理论和虚功原理,建立了管道截面应力和应变之间的平衡方程,并通过迭代法对方程进行求解,得到了弯曲过程中管道变形及弯矩。以0.168 0 m(6英寸)管道为例进行了分析,并将理论值与试验和仿真结果进行了比较,其误差在施工允许范围内,验证了本文方法的正确性。采用本文方法对0.406 4 m(16英寸)管道上卷屈曲影响因素进行了研究,结果表明:径厚比越小,管道的弯矩承载能力和抗扁化能力越强;硬化指数越大、屈服强度越小,管道的抗扁化能力越强;硬化指数对弯矩承载能力影响较小,屈服强度直接影响管道弯矩承载能力;弹性回弹降低了管道的椭圆度。     

初始曲率对管道承载能力的影响

为研究初始曲率对管道承载能力的影响,基于梁理论建立管道横截面应变能与变形之间的数学关系式,采用三角级数法对方程进行求解,获得了管道的弯矩和椭圆度。以φ254 mm(10 in)管道为例,基于有限元仿真计算了含有初始曲率管道的弯矩、张力承载能力和椭圆度,并通过试验对弯矩和椭圆度进行比较分析。研究结果表明:随初始曲率增大,弯矩呈现先增加再减小的规律,椭圆度则一直增大;含有初始曲率的管道比没有初始曲率的管道弯矩承载能力更小、椭圆度更大;管道张力承载能力随初始曲率和弯曲段长度的增加而降低;在相同初始曲率下,管道相对弯矩的试验值和仿真值分别比理论值大约18. 9%和8. 5%,椭圆度试验值比理论值和仿真值分别小约17. 5%和9. 1%,说明理论值偏保守,但偏差在工程应用的允许范围内,验证了理论方法的正确性。研究结果可为管道安全设计提供一定的参考。     

沙漠环境联体水池结构有限元分析与设计优化

非洲某国沙漠地区长输管道站场工程中的大型联体水池,由于其运行环境恶劣,结构设计独特,为双池并联对称布局、中间设置阀室结构。文章着重分析了联体水池阀室屋盖主梁支撑的两种方案:一种为主梁端与池壁固接,另一种为主梁铰支于池壁顶部,并对两种方案分别建立了对应的全池有限元分析模型,考虑温度作用和地基差异对结构内力的影响。通过对池壁和底板的弯矩,屋盖主梁的弯矩、剪切力和轴力进行计算及对比分析,结果表明,两种方案中池壁和底板的弯矩差别不大,而屋盖主梁的弯矩、剪切力和轴力差别较大,因此方案二更具优势,且阀室顶梁平板橡胶支座的节点构造更加合理。     

滑坡作用下海底管道分析模型的改进算法

针对RANDOLPH提出的用于求解滑坡对管道影响的解析方法中存在的管道弯矩不连续和在一定情况下求解位移函数存在奇异的问题,提出通过修改边界条件来改进该解析算法。在考虑管道位移边界条件的基础上,利用管道弯矩与位移函数之间的关系,将弯矩连续的性质转化为位移函数的边界条件并代入求解,以避免管道弯矩求解结果的不连续。随着新边界条件的引入,位移函数中的待定系数可直接由边界方程推导而出,避免求解位移函数时存在的奇异问题,提高方法的适用范围。经验证,利用改进的边界条件求解的结果符合管道真实的内力变化规律,也与有限元模拟结果一致。分析各参数对计算结果的影响规律,可为进一步研究滑坡对管道的影响提供参考。     

长程有序Ti-MCM-41的合成、表征与催化氧化性能

采用阳离子表面活性剂十六烷基三甲基溴化铵（C16TMABr）与中性模板剂长链伯胺（CnNH2n＋a）的混合物作为模板剂，通过带正电的表面活性剂胶束（S^＋）和带负电的硅物种（I^-）之间的静电作用（即静电“S^＋I^-”组装途径）合成了具有长程有序结构的Ti—MCM-41。CnNH2n＋3的介入会影响C16TMABr胶团或液晶相的结构，可优化Ti—MCM-41的有序结构。合成凝胶中Ti与Si的摩尔比（VTi／vSi）、脂肪胺分子中碳原子数n（脂肪胺链长度）对中孔Ti—MCM-41骨架有序结构的形成有显著影响，只有在vTi／vSi〈0．03、n〈18范围内，才能够合成长程有序结构的Ti—MCM-41。在骨架Ti含量相近的情况下，采用混合模板法合成的Ti—MCM-41对于苯乙烯和环十二烯的催化氧化性能均优于单一表面活性剂模板法（分别采用静电“S^＋I^-和“S^＋X^-I^-”组装途径合成）合成的Ti—MCM-41。     

三维井身底部钻具组合受力分析计算方法

推导出了在一跨内在两个平面上由一个端点的弯矩和转角计算另一个端点的弯矩和转角的计算公式，然后根据空间解析几何的有关知识，利用上下两跨钻柱在节点处切线方向向量相同的条件，先将上一跨的端点处转角合成为方向向量，再在下一跨进行分解，从而推导出了上下两跨钻柱在节点处的转角关系；又利用向量投影法则，将上一跨在井斜平面和方位平面的弯矩及扭矩分别向下一跨的井斜平面和方位平面及扭矩轴进行投影计算，推导出了上下跨间的弯矩关系公式。给出了带弯接头结构钻具组合的处理方法及扭矩的计算方法。     

管道焊缝的热处理设备

俄罗斯用于管道焊缝热处理的感应加热设备ТВЧ具有良好的技术经济指标。它的主要优点是能够按照相应标准自动维持热处理规范、操作简单及可同时处理几根较小直径管的焊接接头 ,从而有较高的生产率。设备所需的功率 ,可以按公式计算 :P=Aδ( D- δ) n,k W式中　 A—综合系数 ,为 6 2 0 k W/m2 ;　 δ,D—被处理管道相应的壁厚及内径 ,m;　 n—同时处理的管道数量。俄罗斯生产的另一种 УИТ— 50— 2 .4设备 (功率 50 k W,频率 2 .4k Hz)可以进行直径为 1 0 0 0 mm及壁厚为 90 mm的管道焊缝热处理。当管径不大 ,例如为 2 73mm时 ,可…     

任意速度模型参数(n、v_0、β)的计算

地层连续介质速度公式从vz＝v0（0＋βz）1／n中n和v0、β是分析地层速度的基本参数。目前局限于n＝1或n为正整数的计算方法较多，在一定程度上影响了时深转换精度。本文将利用多种方法得到的地层平均速度转换成真速度，对β值扫描进行最小平方拟合，同时求出最佳的任意速度模型多数，提高了拟合精度。     

气囊搬管法搬管过程的动力学分析

在海底管道铺设、维修过程中,通常采用船舶搬管法对出现管道偏离原设计路由的情况进行纠偏,但困难大,风险高,为此提出了一种新的利用气囊进行搬管的方法。结合某海域具体海况,运用OrcaFlex建立了气囊搬管过程的动力学分析模型并进行计算。结果表明,气囊安装位置的管道弯矩、张力都会有一定骤变;离管道牵引端较近位置的管道张力比较大,管道中间位置张力变化不大,离管道固定端较近位置的管道张力比较小。0°波浪方向或180°海流方向管道的弯矩最大;最大弯矩位于沿管道长度方向300 m处;波浪和海流方向对管道最大弯矩的影响相比于气囊安装位置以及气囊浮力的影响要小。     

到2006年全球近海管道建设达540亿美元

预计在 2 0 0 2— 2 0 0 6年的未来 5年内全球将新建 5 0 0 0 0km的海上油气管道。这一数字较前 5年增长 4 4 % ,需要投 5 36亿美元。其中 3个区域主导着海上管道市场 ,几乎占预测管道里程的 6 0 %和投资的 5 0 %以上。西北欧居主导地位 ,预计投资为 114亿美元 ;亚太位居第二 ,为 95亿美元 ;美国墨西哥湾 82亿美元 ,位居第三。在 2 0 0 2— 2 0 0 6年的未来 5年内 ,将新建控制管缆 135 6 0km ,较 1997— 2 0 0 1年间增长 70 % ,未来 5年内控制管缆建设的总投资预计为 2 9亿美元 ,几乎为 1997— 2 0 0 1年间的两倍。西北欧在控制管缆市场仍保…     

中石化标准信息

序号标准号标准名称代替标准号批准日期实施日期SFL,13003—2000SR/仍121—2000SFL/1"3117—2000 sJ4.3010—20()0 SJ{3099—2000 S}B095—2000 S113518—77]]00 SH3513—2000SR,1351l一2000 S}13502—2000 SH3097—2000 S}13100—2000 SHO(]02—2001 SH()003—200lSHB—Z07—2001SH/13105—2000SH/’13104—2000石油化工厂合理利用能源设计导则炼油装置工艺设计规范炼油厂设计热力工质消耗量计算方法石油化工设备和管道隔热技术规范石油化工给水排水水质标准石油化1二污水处理设计规范阀门检验与管理规程石油化工铝制料仓施…     

国家发改委批准公布10项锅炉压力容器行业标准

国家发展和改革委员会以2(X)5年第46号公告批准公布了10项锅炉压力容器行业标准，其编号、名称及实施日期如 下 序号 标准编号 标准名称 代替标准 实施日期 l 2 3 4 5 6 7 8 9 l0 3B汀5263一2(X)5 JB/T4730.l一2(X)5 JB/f 4730.2一2加5 JB/1’4 730.3一2(X)5 JB厂r4730.4一2(X)5 JB门r4730.5一2(X)5 JB/T4730.6一2的5 JB/T471于2(X)5 JB广T4731一2(X)5 JB刀r4781一2(X)5 电站阀门铸钢件技术条件 承压设备无损检测第1部分通用要求 承压设备无损检测第2部分射线检测 承压设备无损检测第3部分超声检测 承压设备无损检测第4部分磁…     

冀中油田“九五”期间用电预测及DSM技术

根据一组历史数据及数学理论计算方法可求得冀中油田“九五”期间总电量预测方程为ｙ＝９７４４８．２＋１０９２９．３ｘ，总支出电费方程为：ｙ＝２５３０６．６＋７３０６．９ｘ。根据这两个方程计算出的结果，揭示人们应该采用ＤＳＭ技术，以达到提高用电效率和抑制电力负荷过量、过快增长的目的。     

外刊题录

GSOphyslCSVol.49,No.4,1984Seismic geohlstory analysis——A case history from the Canning Basin,Western Australia地徒地史分析——澳大利亚沙邮堪十盆地勘探史……………………M.F.M沾dZetonLomplex seismic trace analysis ofthin beds7t,C_叮人,、l.l-_虐7二7_,、_,IJI,～J.上J.上土口口*r了*门” ———””—————””————”’口n口 上了.I了.上wo口口川翼Interactive In亡erpretation ofselsmlc data,rl._:W-、l,、l!l。_,土。Ie:I7dO H.卜.口*刀n口厂口n们” ”’一’“—””-口n口H.八.月叮o凹”Anlso…     

大型油罐下节点应力的正确求解法

文献[1]中介绍的是API（J．B．Denham）计算大型油罐下节点应力的一种方法。在其求解过程中，认为下节点的约束弯矩M0和下节点处边缘板的转角θb成线性关系。分析和实例计算结果表明，M0和θb成非线性关系。即用API法计算出的油罐下节点应力值是错误的。文中给出了正确计算油罐下节点应力的计算方法，即给出了L值的正确取值范围。     

七项民用建筑图集被批准为国家建筑标准设计图集

国家建设部于2皿1年7月28日以“建设p＊1门63号”文批准并发布《多、高层民用建筑钢结构节点构造详图》等七项图集为国家建筑标准设计图集,图集自发布之日起执行。其名称及编号如下:一 特邀通讯员 中化第十一建设公司 罗家雄（收稿日期200110-22）七项民用建筑图集被批准为国家建筑标准设计图集@罗家雄$中化第十一建设公司     

国家经贸委公布19项最新石油化工行业标准

国家经济贸易委员会 ,今年发布第 10号公告 ,批准 19项石油化工行业标准 ,其中推荐性标准 18项 ,强制性标准 1项。《采用橇装式加油装置的汽车加油站技术规范》自 2 0 0 3年 3月 1日起实施 ,其余标准自 2 0 0 3年 5月 1日起实施。标准名称和编号如下 :序号标　准　名　称标准编号代替标准编号一、推荐性标准1石油化工企业总体布置设计规范SH/T30 32 -2 0 0 2SH30 32 -19922石油化工管道柔性设计规范SH/T30 41-2 0 0 2SH30 41-19913石油化工企业厂区总平面布置设计规范SH/T30 5 3-2 0 0 2SH30 5 3-19934石油化工建筑抗震鉴定标准SH/T…     

纵横弯曲法对钻具组合的二维分析

一个多扶正器钻具组合可看成是一个受有纵横弯曲的多支点连续梁柱。把它在各扶正器处分开,使其分成几个简支梁柱。然后,即可建立一组“三弯矩方程”组,以解出各扶正器处的内弯矩、钻头上受到的侧向力、以及加于各扶正器上的约束反力等。此时,井身轴线则被假设为一条位于某垂直平面上的圆弧曲线。这样得到的一些数字计算结果与Millheim应用有限元素法求出的结果进行了对比分析。