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42CrMo钢齿轮轴断裂分析 总被引:1,自引:0,他引:1
某轧钢厂齿轮轴材质为 4 2CrMo钢 ,尺寸为370mm× 2 5 10mm ,齿顶圆直径为4 30mm ,齿轮轴的轴颈为2 30mm ,安装后使用仅 9天 ,就在轴颈处断裂。该齿轮轴的生产工序为 :毛坯锻造→去氢退火→正火→机加工。协议要求正火后齿轮轴的硬度为 2 70~ 310HB。为此对该齿轮轴进行了失效分析。1 断裂齿轮轴的宏观观察及取样 齿轮轴的断裂部位位于齿轮与轴颈的交接处 ,即齿根部位 ,断裂方式是横向断裂。观察齿轮轴横向断口 ,发现断裂源位于轴颈外表面 ,呈环形向内扩展开裂 ,肉眼可见 6个扩展环 ,每环宽约 2mm ,共12mm深 ,… 相似文献
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本文对20CrMnTi钢制微型汽车后桥螺旋齿轮轴的早期断裂进行了检验和分析,认为材料中的Si,Al,S,P等元素的含量远远超出GB的规定及存在较多的非金属夹杂物是造成齿轮轴早期断裂失效的主要原因。 相似文献
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滚动轴材料为20CrMo钢,经渗碳、820℃氮气淬火、-100℃冷处理和180℃回火处理,在使用中发生断裂。对断裂的滚动轴进行了化学成分分析、断口分析、金相检验、硬度检验及硬度测定,以查明其断裂的原因。结果表明:滚筒轴的表面和心部组织均较粗大,心部有较严重的混晶和魏氏组织,且硬度偏低,有效硬化层偏浅,导致其抗疲劳性能大大降低,使其在使用过程中发生疲劳断裂。 相似文献
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42CrMo钢阀杆断裂失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
42CrMo钢阀杆在使用过程中倒角部因承受较大的力而发生断裂。采用金相显微镜和扫描电镜对液压件渗碳表层及过渡层的组织特征进行分析,用显微硬度计测定阀杆硬化层深度和硬度梯度分布,从组织结构和硬度分布分析失效原因。结果显示,阀杆的强度和硬度都低于技术条件要求,阀杆的结构设计以及硬度和强度降低是阀杆断裂的最主要原因。 相似文献
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减速机高速齿轮轴断裂失效分析 总被引:7,自引:1,他引:7
某输入功率为710 kW的减速机使用中直径达120 mm的高速轴发生早期断裂.通过对该断裂轴进行材料成分检测、宏微观断口分析、显微组织检验、显微硬度及常规力学性能检测和分析后表明,齿轮轴材料成分、夹杂物级别符合相关技术要求;其断裂方式为多源疲劳脆性断裂,其主裂纹源萌生于高速轴键槽的受力侧,表面硬度低(仅为35-38 HRC,没有达到技术图纸所要求的59-62 HRC),屈服强度低、无有效的表面强化硬化层是导致齿轮轴发生早期疲劳破坏的主要原因. 相似文献
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42CrMo钢减速器齿轴断裂分析及组织调控 总被引:1,自引:0,他引:1
对42CrMo钢减速器齿轴的断口进行分析,对齿轴硬度进行检测并对其金相组织进行了分析。结果表明,齿轴的金相组织未达到要求造成硬度不足,从而使齿轴发生剪切断裂。根据齿轴的技术要求制定出合理的热处理参数。 相似文献
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某厂家生产的销轴在使用过程中多次在同一部位发生断裂。采用断口分析、化学成分分析、金相组织分析、硬度检验及CAE模拟受力分析等试验方法对两个销轴的断裂原因进行了分析。结果表明:销轴径向油孔位置具有随机性,当油孔位于最大弯曲应力一侧时,由于油孔的应力集中作用,导致油孔口位置的应力过大,在油孔口位置萌生疲劳裂纹,故油孔位置不合适是销轴断裂的主要原因。另外,销轴表面硬化层深度偏低,降低了失效件的疲劳强度,也是销轴早期疲劳断裂的重要原因。因此,通过在销轴生产时避免将油孔置于弯曲应力最大的一侧,同时增加表面硬化层的深度,可有效地避免类似故障的发生。 相似文献
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20CrMo钢压缩机主轴的渗碳淬火 总被引:1,自引:0,他引:1
压缩机主要用于各种气体的压缩,其所有的旋转件都安装在主轴上,支撑旋转件及传递扭矩。主轴的轴线就是各旋转件的几何轴线,因此主轴在压缩机正常运转中具有极其重要的作用。本文采用BBG预抽真空渗碳炉对压缩机主轴进行了渗碳、淬火处理,经过多次试验,产品达到了技术要求。 相似文献