实现连续装运 提高装载效率

当前,煤矿岩巷掘进中的装岩工作,普遍采用装载机直接将岩石卸入矿车。其装岩效率较低,劳动强度较大(用人力推车)。如果能配上转载机,便不仅可以提高装岩效率,而且可取消人工推车,从而可改善劳动条件。据目前国内情况,采用皮带转载机是行之有效的。皮带转载机的容量可按下式计算 Qz=Q_1 Q_1t_2/t_1式中 Qz——转载机容量; Q_1——装载机的生产率; t_1——装1辆矿车时间; t_2——过矿车间隔时间。 若矿车容积为V_1,则Q_1=V_1/t_1。 上式可看出,装载机的容量(Q_z)随着装车时间(t_1)减少而增大,随着过矿车间     

JK型提升机滚筒钢板强度验算和更换工艺

<正> 我矿二水平主井提升设备2JK3×1.5A—11.5型绞车主要用于提升煤炭和矸石,它是洛阳矿山机器厂1969年产品,厂家设计最大静张力10000kg,最大静张力差5000kg, 实际运行最大静张力为 So=Q+Q_m+P_KH=5000+4000+4.1×218.5=9896kg式中 Q—箕斗自重; Q_m—有益载荷重; P_k—D6×19+1-34-160型钢丝绳的单重; H—钢丝绳最大悬垂长度。实际运行最大动拉力为     

增量环流法

一、增量的提出由通风阻力定律h=RQ~2(1)在巷道断面、长度和支架形式确定后,则风阻R为常量;风量Q则是变量。为使计算简化,可把(1)式转换成(2)式:令Q=Q_O+⊿Q得h=R(Q_O+⊿Q)~2=RQ_0~2+2RQ_O⊿Q+R⊿Q~2(2)式中Q_O——给定风量(常量),米~3/秒;⊿Q——风量增量(变量),米~3/秒。在计算中⊿Q逐渐减小,当⊿Q~2→O时,则R⊿Q~2→O,故(2)式为:h=RQ_O~2+2RQ_O⊿Q(2)′因⊿Q=Q-Q_O故h=RQ_O~2+2RQ_O(Q-Q_O)     

多种精矿产品理论回收率矩阵简算探讨

<正> 多种精矿产品理论回收率计算,按传统的计算方法比较复杂,为此,我们在实际生产和计算中探索用矩阵式简化运算,使计算快速准确。(一)产率及回收率的矩阵解法用矩阵简化产率的计算,首先命α_i为原料中i组分的含量(%);β_(ij)为i组分在j产品中的含量(%),Y为原料重量,X为产品重量,γ_j为产品产率,γ_i=X_j/Y。各产品中的i组分(i=1、2、3…)之和=原料中i组分量。即β_(1Ⅰ)X_Ⅰ+β_(1Ⅱ)XⅡ+…Q_1X_N=α_1Y β_(2Ⅰ)X_Ⅰ+β_(2Ⅱ)XⅡ+…Q_2X_N=α_2Y ……………………β_(NⅠ)X_Ⅰ+β_(NⅡ)XⅡ+…Q_NX_N=α_NY因为γ_j=X_j/Y,所以(1)式化为     

矿车扩容提升机验算

我矿设计年生产能力为40万t,主井提升系统采用JKM2.25/4(Ⅱ)多绳摩擦提升机,单罐笼带平衡锤提升,从历年的生产情况来看,提升系统是制约生产的瓶颈。为满足公司对矿石不断增长的需求,拟将矿车加高150mm,以提高单车装载量,在原有提升次数基本不变的情况下可增产19.2%。本文根据加高后提升重量的变化对平衡锤重量进行了调整,验算了主井提升系统的安全系数和能力,在与原系统比较后确认了改造的可行性,为矿车扩容改造项目的实施提供了理论依据。1矿车扩容方式及有关参数调整矿车扩容的方法是将原YGC1.2(6)固定式矿车斗四周加高150mm,如图1所示…     

有维修的电铲——汽车运输系统的可靠性

在求解汽车运输问题时,其作业汽车台数定为K,则有两种计算汽车台数的方法:(1)n=k/m式中:m——作业汽车系数(由经验确定);n——在籍汽车台数。(2)R(n)=sum from i=k to n C_n~i P~i(1—P)~(n—i)式中:P——一台汽车的可用率;R(n)——当可用汽车大于等于K 时,在籍汽车的可利用率。根据这些计算结果,则可计算汽车维修的台位数。然而,这两种方法存在某些缺陷。为克服上述两种方法的缺陷,本文提出一种新的计算方法,它以马尔柯夫生灭过程和可靠性理论为基础。把运输条件和汽车的维修与故障看作一个整体系统,并建立一个计算汽车运输系统的可靠性公式:A=sum from j=1 to Q-1 1/j!(Kλ/μ)~j+1/Q! sum from j=Q to n-Q 1/Qj-Q(Kλ/μ)~j/sum from j=0 to Q-1 1/j!(Kλ/μ)~j+1/Q! sum from j=Q to n-K+1 1/Qj-Q(Kλ/μ)~j式中:K——作业汽车台数;λ——故障率;μ——修复率。还提供了一个快速计算表,可以确定某定值A 下的一个车队的在籍汽车台数n 和维修台位数Q。此外,还提出了寻求最佳求解的方向。因此,克服了前述计算方法中的缺陷。     

某地下铁矿副井平衡锤重量的确定

以某地下铁矿副井罐笼提升为例,以传统方案计算平衡锤重量,并核算提升大件、提升矿石、提升人员、空运行时最大张力差。同时,考虑提升重载的张力差等于空运行的张力差以满足防滑要求构建平衡锤计算模型,同理计算不同条件下的最大张力差。对比两次计算的最大张力差,从而确定平衡锤重量。该计算方法对于其他矿山确定平衡锤重量具有一定的借鉴意义。     

长钢尺导入标高时自重伸长改正数计算

关于长钢尺导入标高时自重伸长改正数的计算,高等学校教学用书《矿山测量学》[1,2]推导给出的公式是: △ι_c=Υ/E(L-ι/2)ι (1) 式中Υ—钢的容重; E—钢的弹性系数,等于2×10~6Kg/cm~2; L—钢尺自地面绞车上至井下挂垂球处的自由悬挂长度; ι—井上、下水准仪视线间的钢尺长度。实际上,上述公式是不正确的。图中,RT=L为钢尺自由悬挂长度,ι为井上、下水准仪视线间的钢尺长度,S为钢尺上的任意一点。设RS=x,ST=L-x,ST段钢尺的重量为Q,则     

关于多绳提升设备参数最优化问题

多绳提升设备的工作特点要求其提升钢丝绳重载侧和轻载侧的张力保持一个完全固定的比值,以防止钢丝绳沿摩擦轮的衬垫打滑.同时鉴于提升设备类型的不同(平衡锤单容器提升设备或是双容器提升设备)、提升深度和钢丝绳深度的不同,还应保持一个完全固定的提升容器自重系数K_r(容器自重与容器重量比值).以钢丝绳不打滑为条件的自重系数K_r可以用一个解析式表达.以《乌克兰列宁主义青年四十五周年》命名的     

钢丝绳罐道的计算

“煤矿设计”1980年第五期、1982年第12期、1983年第7期对钢丝绳罐道的刚性系数计算法作了介绍,并得出了简化公式:k=4Q/l+2q式中k——钢丝绳罐道的刚性系数,kg/m;Q——绳罐道下端的重锤重量,kg;g——绳罐道的每米重量,kg/m;本文用另一种方法验证这一近似公式的准确性,并对刚性系数做一次探讨.一、钢丝绳罐道的刚性系数     

提升设备的年生产能力及其影响因素

改建矿井时,提升设备的生产能力随着开采深度增大而降低。延深井筒时常常要求年生产能力仍保持在原有水平上。提升设备年生产能力的通式为 A_г=f(N;T_(cyT);Q_г;1/c;1/T_ц) (1) 式中:N——提升设备的年工作日数; T_(cyT)——提升设备一昼夜的工作时间,     

安全生产试行规程问答

问:《规程》第303条附表顺序8规定,采用钢丝绳罐道,提升容器之间及容器与井壁之间的间隙按表中规定公式计算。但公式中的最大终端负荷 Q 应包括哪些荷重,是否包括钢丝绳的重量?(淮北基建局七十一工程处)答:公式中的最大终端负荷不包括提升钢丝绳的重量,计算时:对于罐笼 Q=罐笼重+矿车重+矸石重.     

深凹露天矿径流系数的实测分析

深凹露天矿矿坑涌水量主要由两部分组成:一是地下水量Q_1,二是大气降水汇集量(或渗入量)Q_2。前者常用地下水动力学公式或比拟法计算,后者采用如下公式计算: Q_2=F×4×φ式中 F——深凹露天矿封闭圈汇水面积 A——降水量φ——径流系数参数F和A容易求得,     

井底车场通过能力挖潜

大家知道,井底车场通过能力为 Q=3600/t_(cp)ZG(吨/小时) 式中t_(cp)——进入井底车场电机车平均调车时间,秒; Z——每列机车矿车数; G——每台矿车载荷,吨; 如果每列煤车的矿车数固定,矿车载荷固定,则井底车场通过能力Q与t_(cp)成反比,为了挖掘矿井生产潜力必须缩短t_(cp)时间,保证翻车机不中断地翻煤车。为适应产量翻番(由150万吨/年增至310万吨/年)的需要,我们采取了以下措施: 1.在Ⅱ区段设一台调车专用机车(图)。机车牵引重车在道岔C处摘钩后不再经Ⅱ区段返至重车尾部顶车。不停的驰向     

矿井提升矿车轻型化

用DP_1双相钢制造的矿车(MGQ1.1-6),比老矿车(MGC1.1-6)自重减轻了180kg,作为提升串车运行,其经济效益显著。     

竖井单绳单罐带平衡锤提升动力学计算问题探讨

1．关于Qr值计算公式文献[1]第369页单罐带平衡锤提升动力学计算公式表中第一个动力学计算公式为F1＝9．81（Qr＋PH）十（N）给定的心计算公式是QT＝（KQ十Qr）－Qc式中K──井筒阻力系数Q──有效装载量，kgQc──平衡锤质量，kg笔者认为：（1）Q，值计算公式有误。式中等号两边都有含义相同的未知数小，而心正是需要计算的值。因此，该式无法求解。（2）Q，计算公式既然无法求解，但在其后卷中却又按4种不同的提升类别给出了队值。从书中分析，这与计算公式没有什么联系。欲使动力学计算准确，队值的计算是重要的一步。下面按不同…     

液压支架掩护梁和四连杆的抗扭计算

<正> 本文所提及的是支撑掩护式或掩护式液压支架,这类支架通过顶梁来承受巷道围岩压力,当外力的合力点作用在顶梁一侧时,掩护梁和四连杆处于受扭状态,由于四连杆轨迹是双扭线及顶梁与掩护梁铰接点孔隙的原因,当顶梁承载让压时,掩护梁两端可视为自由端,所以,掩护梁和四连杆的受扭可认为属纯扭状态。 T_1—作用在顶梁上的扭矩。T_1=RL_1=Q_1L_2=Q_2L_2,R指工作阻力,Q_1及Q_2指顶梁与掩护梁铰接点反力,R、Q_1、Q_2由平衡方程求出; T_2—作用在掩护梁上的扭矩。 T_2=T_1cosβ。 T_3—作用在前连杆上的扭矩; T_4—作用在后连杆上的扭矩; T_(cp)—作用在四连杆上总扭矩; T_(cp)=T_2cosω_(cp)=T_2cos((ω+ω_2)/2) ω_1—前连杆与掩护梁夹角; ω_2—后连杆与掩护梁夹角; ω_(cp)—四连杆总扭矩中心线与掩护梁夹角;     

输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算

<正> 输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算,是设计、制造和生产带式输送机的一个重要参数。因为带式输送机运输能力的计算式为Q=3600VΥC[S_1+S_2] (1) 式中Q——输送机运输能力,t/h V——输送带运行速度,m/s Υ——货载的堆积容重,t/m~3     

摩擦轮式单罐笼带平衡锤提升的防滑边界条件

目前,矿井向现代化和大型化方向发展,提升货物的重量和体积相应的增大.在许多矿井的设计中为满足升降大件(液压支架或其它设备)的要求,多采用单容器带平衡锤提升.由于其工作过程中张力比较小,防滑特性较好,其防滑问题没有引起设计者的很大重视,但随着现代化技术的提高,不带减速器的提升系统以其运行稳定、传动可靠维护方便等许多优点,为越来越多的设计者所采用.由此而引起了单容器带平衡锤提升防滑特性的深刻变化.为此有必要分析单容器带平衡锤提升在各种工作方式下的防滑特     

风压分配法简介

风压分配法是从基本的通风定律出发提出的复杂通风网路解算法,计算较简单,收敛速度快,并编制了通用电算程序。 风压分配法原理: 阻力定律 H=RQ~2 流量守恒定律 ΣQ=0,即任何一个节点的风量的代数和为零, 风压平衡定律 ΣH=ΣRQ~2=0,即任何一个闭合回路的风压降的代数和为零。 现从任何一个风道的负压进行分析H=RQ~2可以改写成H=R(Q_0 ⊿Q)~2,式中Q_0为初始风量,可按需要或凭经验视风道长度和阻力值给定,⊿Q为求得的真实风量与Q_0的差值。展开上式并略去高阶无穷小项R(⊿Q)~2,得 H=RQ_0~2 2RQ_0⊿Q