预应力混凝土梁的抗剪强度

<正> 为了正确认识预应力对钢筋混凝土梁抗剪强度的影响,为预应力混凝土的抗剪强度计算提供一些依据,几年来,原建委建研院和天津大学进行了68根梁150余次的抗剪强度试验,就在集中荷载作用下的预应力混凝土梁和钢筋混凝土梁的抗剪性能进行了对比试验。通过试验证明,预加应力可推迟斜裂缝的出现和开展,由于梁的受压区高度加大,故预应力混凝土梁的抗剪性能比非预应     

无粘结预应力混凝土梁有限元模拟

文中综合考虑了现有的无粘结预应力混凝土结构的数值模拟方法,通过引入虚拟预应力筋和设置局部坐标系,提出了一种改进的无粘结预应力筋模拟方法。同时运用了一组合适的混凝土材料本构模型,使模拟计算可在ABAQUS软件的标准静态隐式分析中进行。对两根试验梁进行了数值模拟,无粘结预应力筋的应力分布情况合理,数值模拟结果和试验结果的荷载-位移曲线吻合较好,证明了文中提出的建模方法的合理性和可行性,可为无粘结预应力混凝土结构的建模分析提供参考。     

无粘结预应力混凝土梁的非线性分析

以有限元理论为基础,考虑了混凝土和钢筋的材料非线性和几何非线性,利用通用有限元软件ABAQUS建立了无粘结预应力钢筋混凝土梁的全过程分析模型,分析并模拟了梁在三分点荷载作用下加载到破坏的全过程,实例计算表明,该模型具有较好的精度。     

装配式无粘结预应力混凝土盖梁模型试验

本文结合城市高架道路盖梁拼装化的研究课题,对预应力装配式装盖梁进行缩尺模型实验。模型结构采用在城市高架桥梁中常用的双柱式盖梁,并在盖梁结构中设置了三道接缝以模拟装配过程。试验结果表明结构在弹性阶段与常规的有粘结整体施工的盖梁力学性能相同,而在极限荷载阶段,试验结构的裂缝疏而宽,极限荷载比后者约小３０％     

无粘结预应力混凝土梁截断改造技术

结合某实际工程,介绍了无粘结预应力梁截断改造工程的设计方法与施工技术,提出了对该类工程设计与施工的建议。     

无粘结预应力混凝土梁受力机理分析

无粘结预应力混凝土的工作性能不同于有粘结预应力混凝土,该文用索-梁体系计算模型分析无粘结预应力混凝土梁受力机理,并结合有关文献试验结果对无粘结预应力混凝土的若干设计问题作了探讨。     

无粘结预应力梁施工

本文对沈阳金城宾馆10根长达17．1m无粘结预应力梁施工，在严格控制原材料、设备和施工工艺条件下取得了成功。工程实践表明，大跨度结构中采用无粘结预应力，在技术上是先进的，安全上是可靠的，在质量上是有保证的，在经济上是合理的。     

预应力钢带加固混凝土梁斜截面开裂荷载及抗剪承载能力分析

预应力钢带加固钢筋混凝土梁能有效提高梁斜裂缝开裂荷载和斜截面抗剪承载能力。根据试验研究结果,首先分析预应力钢带加固混凝土梁斜截面破坏机理,并考虑预应力度、钢带应变不均匀系数对梁抗剪承载力的影响,并利用桁架模型推导了预应力钢带加固钢筋混凝土梁的抗剪承载力设计算式和实用计算式,同时进一步对预应力钢带加固钢筋混凝土梁应力状态进行计算分析,提出预应力钢带加固混凝土梁斜截面开裂荷载的计算公式。经与试验结果进行对比分析,所提出斜截面承载能力和开裂荷载的两套算式的计算结果均与试验结果吻合较好。     

无粘结预应力混凝土梁塑性铰的研究

在总结配筋混凝土受弯构件等效塑性铰研究现状的基础上,通过对无粘结预应力混凝土梁的仿真模拟试验和理论分析,建立了适于无粘结预应力混凝土受弯构件的等效塑性铰长度计算公式,为无粘结预应力混凝土结构的塑性设计方法研究提供了参考依据。     

无粘结部分预应力混凝土梁的延性分析

本文根据无粘结部分预应力混凝土梁的试验结果,研究了影响该类梁延性的主要因素,验证了在计算机上用弯矩—曲率法对该类梁进行计算分析是可行的、足够精确的。根据试验及计算结果,证明《无粘结预应力混凝土结构设计与施工规程》(报批稿)中关于受压区高度限制的取值是合适的,并提出了计算位移延性比的公式。     

无粘结部分预应力混凝土梁的延性分析

本文建立了基于增量变形的既适用于有粘结部分预应力混凝土梁亦适用于无粘结部分预应力混凝土梁受力全过程数值分析方法。本文的方法能够模拟构件达到其峰值承载能力后下降段的性能,并可考虑非预应力钢筋及混凝土由于结构进入承载能力下降段引起的卸载而导致的材料应力应变关系的变化情况。利用本文所建立的方法,研究了不同加载方式、跨高比、综合配筋指标（CRI）、部分预应力比率、混凝土抗压强度等对无粘结部分预应力混凝土梁延性性能的影响。研究表明,无粘结部分预应力混凝土梁的曲率延性系数随综合配筋指标（CRI）的增加而减小。对于某个给定的综合配筋指标（CRI）,对比分析了有粘结和无粘结预应力混凝土梁的曲率延性系数差异情况。分析表明,综合配筋指标（CRI）在0．15—0．20之间时,无粘结预应力混凝土梁的曲率延性系数与相应的有粘结预应力混凝土梁的接近;当综合配筋指标（CRI）大于0．20时,无粘结预应力混凝土梁的曲率延性系数大于相应的有粘结预应力混凝土梁的曲率延性系数;当综合配筋指标（CRI）小于0．15时,无粘结预应力混凝士梁的曲率延性系数小于相应的有粘结预应力混凝土梁的曲率延性系数。     

无粘结预应力混凝土网格梁的全过程分析

本文采用变刚度的矩阵位移法分析无粘结预应力混凝土网格梁的加载全过程。文中根据空间桁架理论导出了考虑弯矩影响的抗扭刚度模式,讨论了扭矩对抗弯刚度的影响,并推导了无粘结预应力筋力增量的计算公式。理论计算结果与实验结果吻合较好,本法可作为进一步研究此类结构的参考。     

无粘结预应力混凝土梁的体系可靠性分析

根据结构可靠性的基本理论和无粘结部分预应力混凝土结构设计原理 ,分析了基于随机变量的极值理论和梁裂缝数目的无粘结部分预应力混凝土梁的体系可靠性。     

无粘结预应力混凝土梁的ABAQUS有限元模拟

在ABAQUS有限元软件中,由于无粘结预应力混凝土中的预应力筋与混凝土的接触关系难以按有粘结混凝土那样的常规方法建立,因此采用ABAQUS软件建立有粘结预应力混凝土模型较为普遍,而建立无粘结预应力混凝土模型则比较少。基于此原因,提出一种处理无粘结筋与混凝土接触关系的改进方法——引入局部坐标的Coupling方法,通过已有的一个实例——抛物线布筋的无粘结预应力筋混凝土简支梁,介绍基于ABAQUS建模的全过程,并进行计算值与试验值的验证。结果表明该模拟方法的准确性和可行性。     

无粘结预应力混凝土梁板的施工作法

吉林省交通大厦平面为矩形,主体部分地下２层,地上２９层,主楼采用框筒结构,裙房为９层框架结构,建筑面积３８０００ｍ２,建筑物总高度１１０ｍ,建筑物标准层高有３．６ｍ和３．２ｍ两种,９层以下平面尺寸为６１．０４ｍ×３７．５７ｍ,９层以上为３０．１４ｍ×...     

部分预应力混凝土梁的疲劳抗剪强度

<正> 近年来,部分预应力混凝土结构已引起了许多国家的重视。随着部分预应力混凝土理论的发展和在工程中的应用,如何保证此类构件有足够的疲劳抗剪强度是个很重要的问题。国内外对部分预应力混凝土梁的疲劳抗剪强度研究较少。为了在我国更好地推广应用部分预应力混凝土结构,必须解决斜截面疲劳强度的验算方     

部分预应力混凝土梁的疲劳抗剪强度

本文概要地介绍了允许出现裂缝的部分预应力混凝土梁斜截面疲劳性能的试验研究结果。文中分析了在重复荷载作用下梁内混凝土承受的剪力和箍筋应力的变化规律。提出了有斜裂缝梁内的混凝土承受的剪力和箍筋应力的计算方法。建议方法计算结果与试验结果比较表明,两者符合良好。文中给出了计算例题。     

无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁力学性能

设计制作了5根不同粗骨料替换率的无粘结预应力再生粗骨料混凝土试验梁,并采用两点加载对其进行正截面受弯性能试验,研究了无粘结预应力再生粗骨料混凝土的梁破坏形态、承载力、裂缝宽度及跨中挠度等力学性能。基于试验数据建立了与《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）相协调的无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁预应力钢筋应力增量计算公式,提出了无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁的最大裂缝宽度及刚度的设计建议。结果表明:再生粗骨料替换率对无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁的破坏形态、裂缝宽度、跨中挠度影响不大;达到承载力极限状态时无粘结预应力再生粗骨料混凝土梁的无粘结预应力钢筋应力增量比无粘结预应力混凝土梁的无粘结预应力钢筋应力增量大,但再生粗骨料替换率对应力增量的影响不显著。     

无粘结预应力混凝土梁板施工质量控制

无粘结预应力梁板施工质量的好坏 ,直接影响工程结构的安全性 ,从实施阶段的预应力筋铺放 ,施加预应力以及锚具防腐蚀等各环节明确了应抓住的施工质量控制点 ,并提出了相应的质量保证技术措施