提升机卷筒筒壳应力测试

针对卷筒出现开焊、裂纹问题 ,对卷筒筒壳应力变化情况进行了测试 ,获得筒壳应力随钢丝绳缠绕位置而变化的规律 ,确定出危险段 ,为设计与维修提供了理论参考依据     

提升绞车卷筒筒壳建模与分析

采用有限元分析方法,根据提升绞车卷筒筒壳的结构和工作情况建立了筒壳的三维计算模型。运用ANSYS软件对其进行静态分析,求出了筒壳在额定载荷下所受的应力和变形。根据计算结果提出了筒壳结构优化方案,并对优化后的结构进行了静态和模态分析,求出了筒壳的应力、变形、前6阶固有频率和振型。分析结果表明,改进后的结构既安全可靠又节省材料,材料节约率达30%。     

基于有限元法的防跑车卧式缓冲器滚筒结构的强度分析

采用ANSYS对防跑车卧式缓冲器滚筒进行了有限元静强度分析,通过对滚筒定义单元类型、材料属性、进行网格划分,从而得到滚筒的有限元模型。载荷为滚筒上的钢丝绳绳圈对筒壳产生的径向压缩力与未缠绕到滚筒上的钢丝绳绳弦拉力,得出钢丝绳对滚筒的应力和变形分布规律。为防跑车缓冲器滚筒结构的进一步优化设计提供了理论依据。     

对《缠绕筒壳的弹性理论及应力计算问题》一文的商榷

本刊1976年第4期刊登了《缠绕筒壳的弹性理论及应力计算问题》。该文应用弹性理论研究了各种支承条件下卷筒的应力和变形。这比起把卷筒近似地看成为弹性基础梁的方法,无疑地是前进了一步。但是该文所导出的计算公式有部分错误。这就影响了该文的一些计算结果,     

带支环缠绕筒壳的应力分布

关于缠绕筒壳的强度问题,文献[1]曾经作了较全面的分析.它把筒壳模拟成弹性基础梁,得出了一系列较为简单的近似计算公式。由于筒壳长度的限制,特别是在有支环的情况下,要想进行细致一些的研究,就需要用壳体的弹性理论来分析。文献[2]就是以壳体弹性理论为基础,导出了一系列计算公式.在带支环的缠绕筒壳中,由于计算比较复杂,文献[2]曾作了如下两个假定:(1)筒壳在支环处其母线的切线恒与筒壳轴线平行,也就是说,筒壳受载后其支环只有径向的缩小,没有以周线为轴的转动:(2)在支环附近筒壳的剪力是和长筒壳受径向负荷的剪力相同的。本文在放弃上述两个假定的基础上,     

带式输送机滚筒筒壳受力状态的有限元分析

带式输送机滚筒的有限元分析可用于不同设计方案的比较,从而找出更合理的设计方案,提高带式输送机系统经济性。从输送带结构及筒壳受力特点的角度分析了由输送带张力施加在筒壳表面的轴向及周向载荷分布,通过对输送带和滚筒的结构关系,给出了符合实际的筒壳表面轴向载荷分布;对所建立的滚筒有限元模型的计算结果与Lange试验结果比较,验证了模型的正确性;分析了在相同输送带张力和滚筒结构下围包角对筒壳最大应力的影响。结果表明:当围包角在40°~120°区间时,筒壳最大应力明显高于围包角大于180°的应力。针对端盘的设计问题,分析了筒壳轴向及径向截面的应力特点,验证了靠近辐板位置处存在最小应力区,且应力循环次数为2次,可作为最佳焊缝区域。     

多层缠绕拉力降低系数—缠绕系数

到目前为止,已有不少文献对多层缠绕的拉力降低系数进行分析,但以往的推导都是假定筒壳外部载荷是不变的,这种分析方法仅适用于平衡提升系统,对不平衡提升系统则会造成所得到的缠绕系数过大。本文则按变化的钢绳张力来推导此系数,得出更为精确的计算公式。     

多层缠绕时提升机挡绳板的强度分析

对多层缠绕时螺旋缠绕和平行缠绕的排绳规律进行了分析,在此基础上计算了过渡绳圈对挡绳板的作用载荷。把挡绳板归结为沿内缘固接的圆环板,给出了挡绳板强度计算程序。     

缠绕式矿井提升机卷筒筒壳强度分析(四)

七、筒壳强度计算例题例题一试计算现有KJ2×3×1.5型矿井提升机在单层、双层和三层缠绕时,筒壳自由段的压缩应力。已知: 钢丝绳最大静拉力 S=10000公斤钢丝绳直径 d_K=37毫米钢丝绳所有钢丝的横截面积 F_K=516毫米~2 钢丝绳的弹性模数 E_K=1×10~6公斤/厘米~2 筒壳材质 A_3F 筒壳的弹性模数 E=2×10~6公斤/厘米~2 筒壳厚度δ=18毫米     

缠绕式提升机卷筒计算的补充与卷筒的CAD

提出了沿周边简支筒壳的计算方法、支环的计算方法和圆板支轮的计算方法作为对当前卷筒计算方法的补充,进而对现有三类卷筒的计算方法进行综合,编制出可以对以上三类卷筒的筒壳与支轮进行设计的计算机程序。程序中根据满应力原则对筒壳与支轮进行了优化,可使卷筒在可靠的基础上做到重量最轻,为设计人员在使用程序过程中对卷筒结构的选择有所帮助。本文还对现有三类卷筒结构的优缺点作了初步分析。     

矿井提升机卷筒结构有限元静力及疲劳强度分析研究

针对矿井提升机卷筒工作中常见的筒壳纵向轴向均开裂、筒壳径向开裂等故障,对卷筒的结构静力及疲劳强度作了有限元分析,按照卷筒实际工况施加载荷和约束,名义应力值经历1 000 000次循环,在2倍缩放因子下名义应力值再循环1 000 000次,得到卷筒的应力分布云图、强度安全系数云图、疲劳安全系数云图及疲劳寿命云图,直观地显示出卷筒在出现裂纹之前结构可承受的循环加载的持续时间。     

基于ANSYS的起重吊钩强度分析

应用弹性曲梁理论,对钩号08的起重吊钩进行了理论分析,在载荷作用下,计算出危险截面上的最大工作应力。然后用有限元分析软件ANSYS对该吊钩进行了数值仿真计算,得到吊钩在载荷作用下的应力分布图。最后对计算出的理论解和数值解进行对比,得出结论,为吊钩的结构设计和进一步的优化设计提供必要的理论依据。     

矿井提升机多层缠绕卷筒筒壳强度计算的理论实验研究

本文以结构静不定的力学原理研究绳圈及绳圈与卷筒筒壳之间的相互作用。建立多层缠绕和单层缠绕的计算模型和理论。     

矿用胶带输送机滚筒筒壳的强度理论及其设计计算的研究

滚筒是胶带输送机的重要部件,筒壳的厚度,目前国内仍采用简单的经验公式计算。本文选择新的力学模型,根据圆柱体弯曲的有矩理论,分别推导出驱动滚筒和从动滚筒在外载荷作用下壳体内的位移、内力和应力的计算式,为精确计算提供了理论依据,并分别编制了驱动滚筒和从动滚筒的二个通用ALGOL—60电算程序,在TQ—16型电子计算机上算出了结果。本文可供研究、设计、制造和使用单位参考。     

缠绕式提升机卷筒筒壳应力分析

<正> 掌握提升机卷筒筒壳应力分析方法,恰当地分析筒壳的应力状态,了解其应力水平,是正确处理大型卷筒开裂故障的先决条件。下面仪就筒壳应力分析的解析法作简要的介绍,供有关同志参考。一、筒壳外载荷卷筒一般由三部分组成,即筒壳、支轮和支环,如图1所示。筒壳是卷筒最基本和     

用塑料衬板及聚氨酯充填法处理提升机钢卷筒开裂变形

１问题的提出 徐州矿务集团公司董庄煤矿主井提升机型号为ＸＫＪ２×３．５－１．７Ｂ,卷筒原采用木质衬板,提升绳双层缠绕。 １９８９年 １２月改造为带机制螺旋绳槽的钢卷筒,仍为双层缠绕。 １９９２年 ２月发现筒壳多处开裂,开裂的位置都是从过渡块起第９～１１圈卷筒两对口处向两边沿周向延伸。分析其原因：一是经常超载运行,使最大静张力和静张力差均达到绞车的极限值;二是由于提升高度较大,钢丝绳必须采用双层缠绕,造成筒壳受压缩应力较大,为了维持绞车的正常运行,曾多次在裂纹的端头采用钻截止孔的方法,未能得到有效控制…     

关于卷筒筒壳的缠绕系数Cn的计算问题

笔者曾在文献中讨论过缠绕系数的计算问题。北京钢铁学院杨揆一同志曾指出该文在数学表达上的错误。经进一步分析,笔者发现在多层缠绕时不能简单地按照2倍径向变形相加的方法得到正确结果,今重新讨论如下。在图1上我们看到,在筒壳 X 处的绳圈,它的内力变化将不受已经缠绕段的影响,而是缠绕     

球磨机筒体应力场的有限元分析

球磨机运行过程中承受动载荷,筒体受到冲击而产生振动,时常发生破坏。根据城海水泥公司3×11 m球磨机筒体的实际受力状况进行简化建模,并运用ANSYS软件对筒体进行仿真分析,计算出筒体的应力分布规律,通过比较理论值与实验值,找出筒体破坏的主要原因,为球磨机的维护与设计提供理论依据,对现场生产有重要的指导意义。     

缠绳卷筒筒壳上孔边应力研究

针对缠绳卷筒在使用过程中经常在孔边出现裂纹等现象,分析研究了缠绳卷筒筒壳上直孔和不同角度斜孔的孔边应力分析,并进行了光弹实验。计算出孔边应力和应力集中,得出了可用于工程的计算孔边应力集中的回归公式,对缠绳卷筒的设计、孔边补强将有一定的参考价值。     

矿井提升机圆板支轮筒壳的强度计算

圆板支轮筒壳应力分析与强度计算是非常繁杂的，为使问题简化，方便计算，本文得出支轮对筒壳的反力矩Ｍ１可以忽略不计，从而得到一组简单、完善的筒壳强度的计算公式。以此为依据，可方便地进行卷筒的结构设计。