Q235钢亚态再结晶模型的建立

在物理冶金基本模型基础上，通过实验数据进行回归，建立了Ｑ２３５普碳钢的亚态再结晶及晶粒长大模型，模型和实验所测结果相吻合，采用双道次进行压缩实验，条件为变形速率０．０１－０．１ｓ＾－１，变形温度９５－１１００℃，初始晶粒尺寸５６－８５μｍ。     

Q235钢动态再结晶模型的建立

通过对实验数据的回归,建立了Q235普碳钢动态再结晶及其在硬化区变形时的变形抗力模型。模型计算和实验所测结果吻合较好。压缩实验条件:变形速率为0.01~1.0s^-1,变形温度为900~1150℃,初始晶粒尺寸48~85μm。     

Q235低碳钢静态再结晶模型的建立

在物理冶金基本模型的基础上,通过对实验数据进行回归建立了Q235低碳钢的静态再结晶及晶粒长大模型,模型计算和实验所测结果相吻合.压缩实验为双道次压缩,实验条件为:变形速率0.5~2.0s^-1,变形温度950~1100℃,变形量为0.15~0.25(真应变),初始晶粒尺寸为56~85μm.     

Ti-IF钢动态再结晶模型

通过Thermecmastor-Z热模拟实验机对Ti-IF(无间隙原子)钢(%:0.009C、0.017Si、0.13Mn、0.012P、0.013S、0.05Ti、0.025Als)在750℃、850℃和变形速率0.1,1,20s^-1下进行单道次压缩变形实验。得出Ti-IF钢加工硬化率-应变曲线、动态再结晶状态图和动态再结晶体积分数方程。实验结果表明,对于无明显峰值应变的应力-应变曲线,采用加工硬化率方法确定峰值应变和稳态应变是一种有效的方法。     

CSP生产Q235B钢的动态再结晶规律的研究

为研究CSP工艺条件下钢的动态再结晶规律,利用Gleeble-1500热模拟实验机对CSP工艺生产的Q235B钢连铸坯进行了热模拟研究。研究结果表明,在较高变形温度和较低应变速率下Q235B钢容易发生动态再结晶,试验中Q235B钢发生动态再结晶的适宜条件为:变形温度970℃以上、应变速率在5/s以下。再结晶组织为铁素体和少量珠光体。通过热模拟数据的拟合分析,得出了其动态再结晶模型为Z=εexp(289.58/RT)。     

DC03钢静态再结晶模型的研究

运用正交设计的试验方法,在高温箱式电阻炉内模拟DC03钢高温短时连续退火和低温长时罩式退火工艺条件,采用后插法计算出DC03钢冷轧后各种退火条件下的静态再结晶软化率,研究其与变形程度、退火温度和退火时间的关系.选用Avrami方程建立模型并与热加工两道次间的静态再结晶动力学模型作对比.研究结果表明:退火温度对热加工两道次间的静态再结晶率影响程度比对冷轧后的退火静态再结晶率影响程度大,而保温时间对冷轧后的退火静态再结晶率影响程度比对热加工两道次间的静态再结晶率影响程度大.     

35K钢的动态再结晶模型研究

利用热模拟试验机通过单道次压缩变形试验研究了35K冷墩钢测定奥氏体区形变规律，确定了不同应变率和温度条件下的应力-应变曲线，研究了变形温度、变形速率对试验用钢再结晶行为的影响，建立了35K钢的动态再结晶模型。     

热轧态双相钢压缩形变后的回复与再结晶

利用透射电镜(TEM)观察了热轧态双相钢压缩形变后回复与再结晶过程的组织结构变化,研究了硅及形变量的影响.结果表明:硅明显地延迟试验钢回复与再结晶过程.经30%形变的试验钢的回复与再结晶过程,迟于经90%的同样过程.由硬度(HRC)测定结果,计算了试验钢再结晶过程的激活能.     

低碳钢Q235形变奥氏体的静态再结晶

在Thermecmastor-Z热模拟试验机上进行了低碳钢Q235的双道次压缩试验,确定了该钢静态再结晶的动力学方程.结果表明,在大变形量下,即使变形温度较低(850～800℃),应变速率较高时,静态再结晶的速度仍然很快.通过静态再结晶可以将奥氏体晶粒尺寸细化至10～20μm.     

通过动态再结晶使HSLA钢的铸态奥氏体晶粒细化

随着炼钢工艺的不断进步，需要细化铸钢中极为粗大的奥氏体显微组织。利用热加工模拟装置研究了经动态再结晶后的HSLA钢中铸态奥氏体的晶粒细化情况。试样取自某钢厂提供的扁铸坯和热轧钢板(0．09％C-1．14％Mn-2．26％Ni-0．54％Mo-0．045％V钢)以及试验室热钢锭(0．14％C—1．45％Mn和0．14％Mn—0．018％Ti钢)。用热压缩试验研究了真实应力-应变曲线和动态再结晶晶粒度随变形温度、变形率和初始r晶粒度变化的关系。试验证实，铸态钢中的动态再结晶的晶粒度完全由稳流应力或Zener—Hollomon参数决定，但不受初始晶粒度的影响。0．09％C-2．26％Ni—Mo—V铸态钢的奥氏体晶粒度随再加热温度的变化很小，而铸态含Ti钢中的流变应力则比该钢种或C—Mn钢热轧板的流变应力高得多。这些似乎分别是由因富集C或合金元素的枝晶间相引起的抑制晶粒长大以及高硬度微观偏析区扩散而造成的。最后，在悬熔熔化和凝固后，进行了直接热变形试验。试验中，含Ti钢从1743K被再加热至1773K，并于1523K时由拉伸应变而变形。试验结果证实，经过动态再结晶后，原本以亳米为单位的极粗的r晶粒度可以细化到130～170μm。     

高Ti微合金高强钢静态再结晶动力学模型

采用Gleeble-3500热模拟试验机,通过应力松弛法对高Ti微合金高强钢的静态再结晶行为进行研究。结果表明:在高的变形(保温)温度和大的变形量下,静态再结晶进程加快,变形速率对静态再结晶的影响较小;计算出静态再结晶激活能Q_(rex)=276.45 kJ/mol,证实了微合金元素Ti有抑制再结晶的作用;基于Avarami方程确定了试验钢静态再结晶动力学模型。     

热轧Nb-Ti钢静态再结晶组织演变及模型研究

在热模拟实验的基础上，对Nb—Ti微合金钢热轧中微观组织的变化进行了分析，介绍了影响组织演变的主要因素及模拟实验方法，对静态再结晶行为和组织演变过程的数学模型进行了研究。研究表明，预报结果与实验结果吻合较好，这种理论处理方法可用来模拟静态再结晶行为。     

窄带钢再结晶退火炉技术改造

采用传统固体燃料加热,加热不均,污染严重;采用煤气加热后,减少了钢坯氧化烧损,加热质量明显改善,各项排放量远低于国家相关排放标准,经济效益显著。     

钢静态再结晶的蒙特卡洛模拟

应用蒙特卡洛技术模拟了钢的静态再结晶及晶粒长大过程，模拟假设这一过程是各向同性形核且为饱和形核，并考虑了晶粒不同储存能（Ｈ／Ｊ＝５和Ｈ／Ｊ＝３）条件下的形核机制，模拟结果和理论预测相吻合。     

45V钢的动态再结晶

用热压缩的试验方法研究了45V非调质钢热变形中的动态再结晶,求得45V钢的动态再结晶激活能Q=345.56KJ/mol;变形条件与峰值应力的关系为:Z=2.088×10~8σp~(5.95);峰值应变与变形条件之间的关系为εp=7.86×10~(-3)Z~(O.125);动态再结晶晶粒尺寸与Z值之间的关系为d=4.6×10~5 Z~(-0.266)。     

高温合金800H的动态再结晶及其模型的建立

采用单道次热压缩实验分析了变形参数对高温高强合金800H热变形的影响。结果表明:初始晶粒尺寸越小、变形温度越高、变形速率越小,越容易出现动态再结晶现象;同样,在能够发生动态再结晶的情况下,变形量的增大促使动态再结晶充分进行;利用拟合得到了800H合金的动态再结晶激活能、临界变形量模型、再结晶动力学模型、再结晶运动学模型和再结晶晶粒尺寸模型。采用Deform-2D进行晶粒度模拟,仿真模拟结果与金相统计出的再结晶晶粒尺寸变化趋势一致,平均误差为4.5μm。极小的平均误差表明所建模型与实际情况相符合,可以用于预测800H合金热变形过程中再结晶的晶粒尺寸。     

低碳钢Q235奥氏体的动态再结晶与动态相变

对成分为0.18C-0.22Si-0.60Mn(质量分数)的低碳钢在1 100～750 ℃之间的奥氏体动态再结晶及动态相变行为进行了研究.确定了此钢奥氏体发生动态再结晶的临界应变条件及完全动态再结晶后的晶粒尺寸.计算表明,在奥氏体低温区大变形以致使奥氏体发生完全动态再结晶时,可得到6～9 μm 的奥氏体晶粒尺寸.在Ae3以下,变形可以引发动态相变.但奥氏体快速冷却明显推迟了动态相变的发生.与相同温度下单一奥氏体变形相比,有动态相变发生时应力值不增加或降低,其降低程度随变形温度的下降而增加.     

2.25Cr1Mo钢动态再结晶物理冶金模型的研究

采用Gleeble-1500D对2.25Cr1Mo钢在温度950~1200℃,应变速率为0.01~10s-1,变形量为60%下进行热压缩试验,探究不同变形温度、不同应变速率对2.25Cr1Mo钢动态再结晶行为的影响,并建立动态再结晶临界应变及动态再结晶分数模型。结果表明,2.25Cr1Mo钢在高温大应变速率下更容易发生动态再结晶,得到了2.25Cr1Mo钢在发生动态再结晶时的变形激活能、临界变形量以及动态再结晶分数模型,构建了2.25Cr1Mo钢本构方程,并建立了满足有限元软件数据接口的动态再结晶物理冶金模型,为大锻件锻造成型微观模拟提供基础条件。     

SCM435钢热变形动态再结晶动力学模型参数的确定

通过分析冷镦钢SCM435在温度为950～1150 ℃、应变速率为0.1～1 s^-1范围内发生动态再结晶的热/力模拟试验数据,利用其应变硬化速率θ与流变应力σ的θ-σ曲线,准确确定了其发生动态再结晶的临界应变ε_c、峰值应变ε_p、临界应力σ_c和峰值应力σ_p,用应力-应变(σ-ε)曲线方法计算SCM435钢的动态再结晶Avrami动力学曲线和时间指数n.结果表明:SCM435钢发生动态再结晶的临界应变与峰值应变的平均比值ε_c/ε_p=0.73,动态再结晶Avrami时间指数平均值n=1.91;在温度950～1150℃,应变速率0.1～1s^-1范围内,应变速率是SCM435钢的动态再结晶动力学敏感因素,温度对其影响不大;动态再结晶率50%的时间t₅₀与应变速率成反比.