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介绍了攀钢集团成都无缝钢管有限责任公司进行的圆管坯弧形连铸机中间包水力学模型实验研究情况。根据相似理论,用水模拟钢液在中间包内的流动特征,据此设计挡墙或坝,测定在不同方案下中间包内钢液的停留时间分布曲线以及夹杂物的捕集率,分析影响中间包内钢液流动的因素以及挡墙(坝)的合理设置。 相似文献
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本实验研究以国内某钢厂所使用的中间包为原型,模型与原型几何比例为1∶3,按Froude准数相等原则进行水力学模拟研究。根据实际生产中铸坯宽度分别为1 450 mm、1 200 mm和1000 mm时的不同拉速及其对应的钢水流量,在水模型实验中测定了相应条件下模型中间包液位产生漩涡的临界高度,根据相似原理得出了实际条件下中间包内产生漩涡的临界钢水液位即安全液位,对防止中间包渣卷入结晶器,提高铸坯质量有一定的指导意义。 相似文献
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针对两流连铸中间包,采用数值模拟方法,研究了12种控流装置对流体流动特性的影响。结果表明:中间包内不设置控流装置时,出流水口的响应时间和峰值时间均较小;合理的控流装置设计可延长钢液在中间包内的平均停留时间,提高活塞流区的体积,降低死区的体积。通过对流场和RTD曲线的综合分析,湍流控制器+坝的控流效果最好,中间包的死区体积分数减少到16.51%,死区所占的比例大大降低,浇注区由死区占主导地位变为活塞流占主导地位;不采用湍流控制器的挡墙也得到较好的控流效果,死区体积分数减少到24.32%。 相似文献
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以相似原理为基础,采用1∶2的水模型,研究了150 mm×1 268 mm板坯连铸单流不对称中间包内钢液的流动特征,通过对不同上下挡墙组合方式的研究,得出最优的组合方式,并与原型中间包的组合方式进行流场效果对比。结果表明,原型中间包控流装置的组合存在一些问题,通过正交试验得到上下挡墙的最优组合方案,优化后中间包的平均停留时间较原型提高了53.8%,包内的滞止时间较原型增加了13.75%,死区比例由41.20%降低至9.56%,活塞区比例增加11.33%,并且包内钢液的流动状态得到较大改善。 相似文献
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以六流T型中间包为分析模型,运用ANSYS软件的CFX模块进行中间包流场的数值模拟分析。考察了六流T型中间包在没有控流装置和在布置不同控流装置情况下的钢液流动特性。对于促进夹杂物在中间包内很好的上浮,提高连铸钢水的纯净度,并为在中间包内设置堰、坝结构的确定与否提供了选择的最佳方式。 相似文献
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采用数值模拟方法研究了水口内钢水流场形态及各种因素对水口沉积速率的影响.模拟结果表明:滑板附近处以及水口底部的沉积比其它地方更为明显;吹氩量对水口内的压力存在较大的影响,压力在滑动水口处存在突降;滑动水口开度为66.45%时,浇铸速度为1.2m/min的情况下,要防止吸气,最小吹氩量必须大于10L/min.Al2O3的沉积速率与其浓度成线性增加关系;随着浇铸速度的提高,沉积速率也逐步增大.在吹氩量合适的范围内,吹氩能够降低沉积速率.对于同一拉速,5和30L/min的吹氩量对降低沉积速率的效果相近. 相似文献
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《铸造技术》2017,(5)
根据国内某钢厂单流板坯连铸中间包工艺及设备条件,本文利用1∶2水模型研究了挡墙、挡坝位置、挡坝高度以及导流孔倾角对中间包内钢液流动行为的影响。实验结果表明:增大挡墙、挡坝间距,挡坝对钢液流股的抬升作用减弱,挡墙与挡坝间距较小,挡坝高度较高时,挡坝对钢液流股的抬升作用较强,较强的流股抬升作用不利于形成有效的表面流;增大挡墙、挡坝与浸入式水口的距离,中间包内钢液平均停留时间先减小、后增大、再减小,出现峰值现象;增大挡坝导流孔倾角有利于延长钢液在中间包内的停留时间;获得的最优控流装置参数是:挡墙、挡坝间距为450 mm,挡坝距中间包浸入式水口中心距离为1 160 mm,挡坝高度280 mm,挡坝导流孔倾角30°,对应的中间包内模拟钢液平均停留时间为6.23 min,实际的钢液停留时间为8.81min。 相似文献
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钢液在中间包内液位直接影响到连铸生产过程的顺行和铸坯质量。着力于研究和分析方坯连铸生产过程中钢包滑动水口开口度,中间包钢液面,水口结瘤程度以及浇铸速度之间的关系,并推导出相关数学关系式。同时,基于重庆钢铁公司方坯连铸机的实际情况,计算了在一定浇铸速度和结瘤程度下,中间包内所需的理论液面高度,滑动水口的开口度,在此基础上绘制了钢包滑动水口操作控制图,以期能够实现一定的现场指导作用。 相似文献