锆钢复合板封头的压制

锆钢复合板设备的制造有一定的难度，特别是其封头的成形加工。介绍了锆钢复合板质量控制、封头压制工艺、锆材表面防护、质量检验等几个关键工序要求，既保证了锆复层的耐腐蚀性又使封头具有一定的综合力学性能。     

厚壁复合板SA387Gr11CL2/304L筒身的冷成形

本文通过德士古煤气化炉的研制,阐述了Ｃｒ－Ｍｏ钢厚壁复合板筒身的冷成形工艺方法,并介绍了复合板筒身成形前后所采取的一些工艺保证措施。     

双层封头的制造方法

有腐蚀性介质的压力容器封头在采用单层厚壁的不锈钢制造时,因耗用大量价格昂贵的不锈钢板,不但制造成本高,同时直径大的封头在冷压成形时还要受到冲压设备能力的限制。因而造成压制困难。而采用薄壁不锈钢板为内衬,且外层为厚壁廉价的低合金钢板制造双层封头在使用寿命不降低的情况下,因省料而使成本大为降低。故在耐蚀压力容器制造中     

大型特厚封头的热成形

高压容器中的厚壁封头热压成形时,变形很激烈,封头毛坯在压制力作用下,毛坯边缘因切向压缩应力而被压缩增厚,同时也就加大了封头中部的拉应力,使得封头顶部壁厚减薄。又由于板坯较厚,具有一定刚性,封头外表有时还可能出现环形压痕和微裂纹。尤其是当计算压制力超出本厂设备能力时,就必须采     

大型厚壁半球封头成形缺陷及控制措施

分析大型厚壁半球封头在整体热压成形时的主要成形缺陷和产生原因。根据企业长期生产经验,提出从合适的毛坯尺寸、压制温度、凸凹模间隙、凹模圆角半径以及成形速度等方面有效控制其成形缺陷。     

大型双面复合板椭圆封头冲压工艺

根据EHA4120双面复合板椭圆封头的冲压实际经验，分析探讨了此种封头在压制过程中外表面复合层产生裂纹的原因，通过改进压制工艺，成功地完成了封头的压制任务。     

2205双相不锈钢/Q345低合金钢爆炸复合板的组织与力学性能

采用爆炸复合法制备了2205双相不锈钢/Q345低合金钢复合板,借助光学显微镜、能谱仪、力学性能试验机等设备对爆炸复合板结合区的显微组织、元素扩散及力学性能进行了研究。结果表明:爆炸复合板结合界面呈波状,剪切强度高;与基板相比,复合板脆性倾向增加,界面元素扩散层厚度5～20μm;界面附近Q345低合金钢侧组织呈纤维状,其显微硬度升高约41.83%,2205双相不锈钢侧则呈现飞线组织,其显微硬度升高约18.31%。     

哈氏合金B-3／304爆炸复合板封头的制造

目前国内哈氏合金B-3／304爆炸金属复合板封头的制造较少,其制造工艺较为复杂。以成功制造的哈氏合金复合板封头为例,对哈氏合金材料的性能、加工特性以及复合板封头制造过程中的下料、拼焊、成形及热处理等进行了较为详细的阐述。     

双相钢复合板制封头成型工艺与材料要求

主要阐述复合板材料封头的成型工艺及材料要求,针对双相不锈钢复合板材料本身的特性,在原材料采购和验收时分别对基层、覆层以及复合板提出相关要求与检查。通过对封头板材料的分析及制造经验,封头成型时选择热压成型,并对随炉试板进行理化分析和力学性能试验,验证原材料的性能没有降低,确定封头成型工艺的可行性,为今后制造类似材料的封头提供一定经验。     

大型复合板球形封头的制造

介绍了DN9000mm复合板球形封头的下料、压制、组装、焊接等制造过程,以及制造过程中和制造完成后的无损检测要求,为类似封头的制造提供参考。     

SAF2205/16MnR双相不锈钢复合板焊接接头的组织与性能

对SAF2205/16MnR双相不锈钢复合板进行了焊接,基层采用手工电弧焊,以E5015焊条为填充材料,过渡层及覆层采用钨极氩弧焊,以ER2209焊丝为填充材料;对焊接接头进行了拉伸试验,利用扫描电镜、光学显微镜及X射线衍射仪等分析了接头过渡层焊缝及其熔合区域的显微组织及物相组成.结果表明:焊接接头的抗拉强度为512 MPa;覆层母材/热影响区/过渡层焊缝之间的显微组织过渡缓和,且铁素体和奥氏体相的比例均在控制范围内;异种金属熔合界面未出现明显的合金元素短程扩散,且在焊缝金属中未发现有M23C6和σ等脆性相析出;所得接头具有良好的力学性能和耐腐蚀性能.     

超级双相钢复合板16MnR+SAF2507热成型工艺

对目前国际范围内应用较少、耐腐蚀强的超级复合双相钢板16MnR＋SAF2507的成型特点进行了试验分析，归纳了其成型工艺，并提出了应用的注意事项，得出了经验性结论。     

高压预冷器2205异种钢焊接制造工艺技术探讨

某天然气处理厂的高压预冷器,采用固定薄管板结构,由于管程介质中Cl-含量较高,管箱材质采用2205双相钢复合钢板,管板采用2205双相钢纯材,壳程材质为16MnR(或09MnNiDR)。阐述和分析了管板与管箱、壳程在焊接制造过程中遇到的技术难题和采取的有效措施,从而为双相钢设备的焊接制造提供经验。     

国内首台1kg TNT当量复合板爆炸容器的设计

介绍了国内首台用爆炸合成的不锈钢复合板制造的爆炸密封容器。并应用爆炸相似律、解析方法及数值模拟等方法对该爆炸容器进行了物理设计 ,确定出等效载荷 ,然后进行了机械设计。该容器用复合板为不锈钢 (0Cr18Ni9Ti,4mm)和 16MnR钢 (2 0mm)复合而成。该爆炸密封容器设计当量为1kgTNT。     

陶瓷衬垫和药芯焊丝在焊接厚壁复合钢板中的应用

介绍了采用陶瓷衬垫,埋弧机械化焊,药芯焊丝CO2自动焊来焊接16MnR／316L不锈钢复合板的焊接工艺,解决了厚壁不锈钢复合板的焊接和热处理问题;通过检查焊缝的化学成分和力学性能等,证明了该焊接工艺的可行性,并成功应用于生产中。     

磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因分析

通过化学分析、金相分析和ASTMG28腐蚀试验等方法，对磷酸盐反应釜用C-276＋16MnR复合板的腐蚀原因进行了分析。结果表明，腐蚀是由于不恰当的热处理造成材料敏化而产生的。     

SA387Gr.11Cl.2+UNS N08825镍基合金复合板的热成型及热处理

介绍了复合钢板封头成型存在的问题，制订了SA387Gr．11Cl．2 UNS N08825镍基合金复合钢板球型封头瓜瓣的热成型及热处理工艺，并进行了验证，得出只要控制好热成型温度范围，就不必重新热处理，只做回火处理就能满足设计要求的结论。最后做出总结，以备今后参考。     

新型BGNDMA低合金钢的耐腐蚀性能

研究了新型BGNDMA低合金钢的显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能,并与09CrCuSb钢和2205双相不锈钢的性能进行了对比.结果表明:BGNDMA钢的显微组织为铁素体+珠光体,拉伸性能优于09CrCuSb钢的;在70℃、质量分数50％H2SO4溶液中浸泡24 h时绝大多数试样的腐蚀速率不高于80 g·m-2·h-1,统...     

复合板16MnR+0Cr13Al的焊接工艺

为了达到防腐蚀目的,又考虑到制造成本,所以焦化分馏塔选用复合板16MnR+0Cr13AL。在焊接施工中的主要技术问题是复合板焊接材料的正确选用及焊接工艺的正确制定,制造过程中主要解决的问题是焊接裂纹、熔合区脆性、热影响区软化的预防及控制措施。