气体雾化MmNi3.55Co0.75Mn0.3Al0.4微晶贮氢合金的活化

研究了机械粉碎对雾化ＭｍＮｉ３．５５Ｃｏ０．７５Ｍｎ０．３Ａｌ０．４微晶贮氢合金活化性能的影响。结果表明,机械粉碎使雾化ＭｍＮｉ３．５５Ｃｏ０．７５Ｍｎ０．３Ａｌ０．４微晶贮氢合金的活化周期大大缩短,从粉碎前的２５个周期缩短到粉碎后的１～３个周期。     

用含KBH_4碱液处理改善MINi_(3.7)Co_(0.6)Mn_(0.4)Al_(0.3)贮氢合金电极的动力学性能

研究了用表面改性处理对ＭＩＮｉ３．７Ｃｏ０．６Ｍｎ０．４Ａｌ０．３贮氢合金电极动力学性能的影响．结果表明：用含 ＫＢＨ４碱液处理合金粉末可有效地提高氢化物电极的高倍率放电能力 ＨＲＤ,交换电流密度Ｉ０,极限电流密度ＩＬ和α相中氢的扩散系数Ｄ等各项动力学性能,而且ＫＢＨ４的浓度越高（＜０．０３ ｍｏｌ／Ｌ）,动力学性能提高得也越大当碱液中所含 ＫＢＨ。浓度相同时氢在相中的扩散系数Ｄ的增加要小于交换电流密度Ｉ０的增加． ＫＢＨ４碱液处理对 ＭＩＮｉ３．７Ｃｏ０．６Ｍｎ０．４Ａｌ０．３贮氢合金电极动力学性能的改善导致合金电极的阴、阳极极化明显减小     

Zr系贮氢合金晶体结构与电极特性间关系

ＡＢ２型Ｌａｖｅｓ相ＺｒＣｒ（０．４）Ｍｎ（０．２）Ｖ（０．１）Ｎｉ（１．３）贮氢合金经球磨非晶化处理后，相同化学成分的贮氢合金电极容量锐减，合金的晶体结构与其电化学放电容量密切相关．在晶态合金中，主要是Ｚｒ２Ｂ２（Ｂ＝Ｃｒ，Ｍｎ，Ｖ，Ｎｉ）四面体间隙的氢对电化学放电容量作出贡献，而在非晶态合金中，则是Ｚｒ３Ｂ，Ｚｒ４四面体间隙的氢．由于静电作用，都只有一半的间隙位置能容纳氢原子．非晶化处理导入额外的能量，以致降低合金中氢的电化学反应激活能．     

CO毒化LaNi4.7l0.3贮氢合金的SIMS分析

应用ＳＩＭＳ方法对ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金被ＣＯ毒化前后的表面进行分析。结果表明：ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金毒化前Ｃ,Ｏ峰不明显,毒化后Ｏ峰明显增高,Ｃ峰明显出现。毒化后生成了Ｌａ－Ｃ,Ｌａ－Ｃ２、Ｌａ－Ｏ的强键,并在合金表面形成了一层化合物薄膜,阻止贮氢合金进一步吸氢,导致ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合嘛氢量下降。吸氢速度降低。     

CO毒化LaNi4.7Al0.3贮氢合金的SIMS分析

应用ＳＩＭＳ方法对ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金被 ＣＯ毒化前后的表面进行了分析,结果表明： ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金毒化前 Ｃ, Ｏ峰不明显,毒化后 Ｏ峰明显增高, Ｃ峰明显出现毒化后生成了 Ｌａ－Ｃ, Ｌａ－Ｃ２和 Ｌａ－Ｏ的强键,并在合金表面形成了一层化合物薄膜,阻止贮氢合金进一步吸氢,导致 Ｌ３Ｎｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金吸氢量下降,吸氢速度降低．     

用含KBH4碱液处理改善M1Ni3.7Co0.6Mn0.4Al0.3贮氢合金电极的动力学 …

研究了用６ｍｏｌ／Ｌ ＫＯＨ＋ｙ ｍｏｌ／Ｌ ＫＢＨ４（ｙ＝０．０,０．００５,０．０１,０．０２,０．０３）表面改性处理对Ｍ１Ｎｉ３．７ｃＯ０．６Ｍｎ０．４Ａｌ０．３贮氢合金电极动力学性能的影响。结果表明：用含ＫＢＨ４碱液处理合金粉末可有效地提高氢化物电极的高倍率放电能力ＨＲＤ,交换电流密度Ｉ０,极限电流密度ＩＬ和α相中氢的扩散系数Ｄα等各项动力学性能,而且ＫＢＨ４的浓度越高（≤０．０３ｍｏｌ／     

贮氢合金

贮氢合金日本古河电池公司开发的新型蓄电池用贮氢合金，一是符合如下化学式的合金：Ｚｒ１－ａＴｉａ（Ｖ０．３３＋ｘＮｉ０．６５－ｘ－ｂＡｂ）２＋ｃ，式中Ａ代表Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｎ之中任选的至少一种元素，且０＜ａ≤０．７、－０．０５＜ｘ＜０．０７、０＜ｂ＜０．...     

Co对MlNi4.3-xCoxAl0.7贮氢电极动力学性能的影响

详细研究了Ｃｏ 对ＭｌＮｉ４ ．３ － ｘＣｏｘＡｌ０ ．７（ ｘ ＝ ０ , ０ ．３ , ０ ．５ ,０ ．７ ,０ ．９ ,１ ．１ ,１ ．３） 贮氢电极的动力学特性的影响; 研究的动力学参数包括高倍率放电特性ＨＲＤ、交换电流密度Ｊ０ 、极限电流密度ＪＬ、对称因子β以及氢在α相中的扩散系数Ｄα。实验结果表明： 随着ＭｌＮｉ４ ．３ － ｘＣｏｘＡｌ０ ．７ 贮氢电极中Ｃｏ 含量的增大, 合金的高倍率放电能力迅速减小, 交换电流密度Ｊ０ , 极限电流密度ＪＬ, 对称因子β以及氢在α相中扩散系数Ｄα显著降低     

FeTi1.3（Mn）y合金的贮氢性能及其吸放氢机理研究

系统研究了ＦｅＴｉ１．３（Ｍｎ）ｙ（ｙ＝０，０．０１３，０．０２６，０．０２９，０．０５２）合金的贮氢性能。研究结果表明，在ＦｅＴｉ１．３合金中添加少量的富Ｃｅ混合稀土Ｍｍ可以显著改善合金铁活化性能，使未经任何活化处理的合金在室温下经较短孕育的期就能吸放氢。这主要是因为，在合金中分别以β－Ｔｉ和颗粒夹杂形式存在的过量的Ｔｉ和少量的Ｍｎ在氢化过程中首先与氢反应，伴随着的晶格膨胀导致合金中出现大量的显     

贮氢合金

贮氢合金作为Ｎｉ－Ｈ电池的电极已实用化,最近的将来在氢能的贮藏和运输方面的利用将日益推广。但是最普及的稀土系贮氢合金只有１４％（质量）的贮氢量,这并不适用于车载设施上。当前正致力于贮氢量在３％（质量）和工作温度低于３７３Ｋ的贮氢合金开发。因此,贮氢合金的开发主要集中于轻质镁系和钛系合金方面。新近开发成功的机械合金化ＭＧ－Ｎｉ系合金,在室温下可产生３ｘ１０－４ＭＰａ的氢气平衡压,其贮氢量接近于ＭＨ２的２．１％（质量）左右。如果用Ａｌ等元素置换ＭｇＮｉ合金的Ｍｇ则可进一步增加贮氢量,使室温下的放氢压…     

LaNi4.7Al0.3和MlNi4.5Al0.5合大在H2—CO系统中贮氢性能下？…

研究贮氢合金ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３、ＭｌＮｉ４．５Ａｌ０．５在纯氢（９９．９９９％）及氢中含ＣＯ气体杂质条件下的ｐ－ｃ－ｔ特性及循环性能。结果表明,合金经Ｃ毒化后,平台压升高,平台倾斜加剧,平台宽度缩小,饱和吸氢量减小,毒化后两篑定氢合金的循环性能衰退,而且随着循环次数的增加吸氢量减少,增加ＣＯ的浓度,吸氢量减少更加明显。合金贮氢性能下降的原因可能是由于表面生成了氧化物及新相,阻止了氢的吸附与扩     

含Ni量对机械合金化Mg—Ni系二元贮氢合金结构和电化学？…

采用机械合金化（ＭＡ）方法制备了ＭｇＮｉｘ（ｘ＝０．５,１．０,１．２５,１．５,２．０）二元贮氢合金。并详细研究了含Ｎｉ量对ＭＡＭｇ－Ｎｉ系二元合金结构和电化学性能的影响。结果表明,当ｘ＝０．５时,ＭＡＭｇＮｉ０．５仍为晶态合金。 形成非晶态结构,且放电容量很低;当ｘ＝１．０～２．０时,ＭＡ Ｍｇ－Ｎｉ二元合金可形成非晶相,且非昌Ｍｇ－Ｎｉ二 合金具有较高的室温放电容量。, 时,在非 组成范围内     

用改良HDDR法制造高剩磁Nd-Fe-Co-B系磁合金粉末

ＨＤＤＲ处理法适用于处理添加Ｃｏ及少量Ｚｒ和Ｇａ等元素的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ系合金,从而制得具有高矫顽力的各向异性磁粉、本研究利用采取中间氩气处理（ＩＡ处理）的改良ＨＤＤＲ法制取的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｃｏ－Ｂ－Ｚｒ－Ｇａ磁合金粉末,研究了ＩＡ处理过程中合金组织的变化,以及所得合金粉末的磁特性与ＩＡ处理的关系。采用纯度高于９８％（质量）的钛、纯度高于９９％（质量）的铁、钻、硼和镓为原料,在氩气氛中经高频熔炼制得Ｎｄ１２．６Ｆｅｂａｌ．Ｃｏ１７．４Ｂ６．５Ｚｒ０．１Ｇａ０．３成分合金。该成分合金于氩气氛中经１１３…     

ZrM2（M=Mn,V,Ni）相贮氢合金的相组成

本文采用Ｘ射线衍射Ｒｉｅｔｖｅｌｄ全谱拟合分析研究了ＡＢ２型Ｌａｖｅｓ相贮氢合金Ｚｒ（Ｍｎ０．４５－ｘＶｘＮｉ０．５５）２（ｘ＝０．１０－０．４０）的相组成和相含量。     

包覆钯和镍后M_mNi_5基贮氢合金的电化学特性

测定了包覆１０ｗｔ％Ｐｄ－Ｎｉ后Ｍｍ０．９Ｔｉ０．１Ｎｉ３．９Ｍｎ０．４Ｃｏ０．４Ａｌ０．３合金，及由其制成Ｎｉ－ＭＨ电池的电化学特性。包覆Ｐｄ—Ｎｉ的贮氢合金电极２００次循环后容量仅衰减３％。负极为合金包覆Ｐｄ—Ｎｉ的Ｎｉ－ＭＨ电池在０．４Ｃ放电时的平均放电电压为１．２７Ｖ。在３Ｃ放电时的放电容量为０．４Ｃ时的７６％。     

Fe-Si-Al系雾化粉末任制铁芯的特性

研究了用３种雾化制粉方法制得的Ｆｅ－Ｓｉ－Ａｌ合金粉末,合金的标准成分是Ｆｅ－９．５％Ｓｉ－５．５％Ａｌ（质量）．雾化方法是水喷雾法、特殊水喷雾法（即采用气体和水两种冷却介质进行的喷雾制粉法）和气体喷雾法。筛分出小于１００目的粉末作压制铁芯用的原料。在扫描电镜下观察３种粉末的形状表明,水雾化粉形状极不规则,气体雾化粉大致呈球形,而特殊水雾化粉形状处于中间状态。粉末含氧量以水雾化粉最高,气体雾化粉最低。为了消除粉末在制粉过程中所产生的内应力,采取１１００℃ｘ１ｈ真空热处理．所得合金粉末先用０．６％…     

贮氢合金的开发

贮氢合金的开发贮氢合金基本上是由容易生成稳定氢化物的放热型金属Ａ（Ｔｉ，Ｚｒ，Ｌａ，Ｍｍ，Ｍｇ等）与对氢无亲和力的吸热型金属Ｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｍｎ等）构成的。自ＡＢ５型合金到Ａ２Ｂ型合金，Ａ金属含量超多的合金贮氢量越多，但是反应速度变慢、反应温度增高、...     

包覆钯和镍后MnNi5基贮氢合金的电化学特性

测定了包覆１０ｗｔ％Ｐｄ－Ｎｉ后Ｍｍ０．９Ｔｉ０．１Ｎｉ３．９Ｍｎ０．４Ｃｏ．４Ａｌ０．３合金，及由其制成Ｎｉ－ＭＨ电池的电化学特性。包覆Ｐｄ－Ｎｉ的贮氢合金电极２００次循环后容量仅衰减３％。负极为合金包覆Ｐｄ－Ｎｉ的Ｎｉ－ＭＨ电池在０．４Ｃ放电时的平均放电电压为１．２７Ｖ。在３Ｃ放电时的放电容量为０．４Ｃ的７６％。     

Fe0.85Mn0.15Ti0.9M0.1（M=Zr,V,Ca）合金的贮氢性能

系统地研究了Ｆｅ０．８５Ｍｎ０．１５Ｔｉ０．９Ｍ０．１（Ｍ＝Ｚｒ,Ｖ,Ｃａ）合金的贮氢性能。研究结果表明：Ｆｅ０．８５Ｍｎ０．１５Ｔｉ０．９Ｚｒ０．１合金在室温下经几分钟的孕育期就可吸氢,但合金在氢化过程中形成了氢含量很高的α相,导致合金的贮氢量降低,同时还使ｐ－ｃ－Ｔ曲线的平台特性变差;Ｆｅ０．８５Ｍｎ０１５Ｔｉ０．９Ｖ０．１合金的活化性能进上步得到改善,在室温下几乎不需要孕育期就可以吸氢,但同     

Zr—Mn—Ni系Laves相贮氢合金中的Zr—Ni相及其晶体结构研究

采用Ｘ射线粉末衍射和Ｒｉｅｔｖｅｌｄ全谱拟事分析,详细地研究了Ｚｒ（Ｍｎ１－ｘＮｉｘ）２（ｘ＝０．４０～０．７５）三元Ｌａｖｅｓ相贮氢合金中形成Ｚｒ－Ｎｉ相的类型及其晶体结构。实验结果表明：Ｚｒ－Ｍｎ－Ｎｉ合金中出现的Ｚ４－Ｍｎ－Ｎｉ合金中出现的Ｚｒ－Ｎｉ相包括ＺｒＮｉ、Ｚｒ９Ｎｉ１１和Ｚｒ７Ｎｉ１０３类,ｒ－Ｎｉ相类型与合金中的Ｎｉ含量有关。其中,ＺｒＮｉ相在ｘ＝０．４０～０．５０范围内出现,Ｚ