400MPa盘条钢筋性能异常原因分析及控制

针对昆钢400MPa盘条钢筋生产过程中出现的屈服强度及断后伸长率偏低、同卷盘条力学性能不稳定等问题,取样进行了化学成分、金相显微组织、断口形貌及夹杂物检验分析。结果表明:屈服强度及断后伸长率偏低的主要原因为试样金相显微组织出现8%～30%的粒状贝氏体,粒状贝氏体质量分数30%的试样断口形貌表现为脆性断裂,钢筋塑韧性差;同卷盘条力学性能不稳定的主要原因为冷却速度不同造成金相组织中贝氏体质量分数不同。针对上述情况,炼钢采取出钢全程底吹氩及渣洗工艺,轧钢采取降低精轧及吐丝温度(精轧入口温度控制为870～890℃、吐丝温度控制为840～870℃)、减弱斯太尔摩控冷强度、增加辊道速度等措施,消除了400MPa盘条钢筋性能异常情况。     

SAE1015热轧线材断裂分析

出口线材SAE1015在吐丝过程中发生断裂,通过化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法对断裂的原因进行了分析,认为钢中存在大颗粒夹杂物是造成盘条断裂的主要原因。通过优化和完善炼钢生产工艺,降低了钢中夹杂物的数量,有效地减少了SAE1015盘条的断裂。     

82B拉拔断裂分析

采用金相显微镜、扫描电子显微镜对82B盘条钢拉拔断裂试样进行了分析。结果表明,钢中较多的非金属夹杂物影响材料连续性,是盘条在拉拔过程中出现断裂的主要原因。     

ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂原因分析

对ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂样进行低倍、化学成分、金相、能谱和夹杂物检验分析,结果表明表面裂纹和组织不均匀是引起盘条拉拔断裂的主要原因,并提出改进措施。     

60钢小方坯缺陷对成品盘条性能的影响研究

对60钢试件进行低倍酸浸试样试验;根据试验结果,分析了60钢小方坯的中心疏松、中心偏析、缩孔、非金属夹杂等缺陷对轧制成材后的60钢盘条性能影响的原因。研究表明:60钢小方坯的中心疏松、中心偏析、缩孔、非金属夹杂物等缺陷降低了成品材的力学性能,是造成盘条线材冷拔断裂的主要原因;浇注过程中适当降低钢水过热度,采用电磁搅拌,加强结晶器液面控制,稳定钢水在浇注过程中的温度,可以减少小方坯缺陷的产生。     

20Mn2热轧盘条断裂原因分析

某公司在拉丝工艺过程中发现部分20Mn2热轧盘条未达拉丝要求直径即发生断裂,经对失效20Mn2盘条进行化学成分、断口以及显微组织分析后发现,盘条基体中存在不规则的大尺寸的非金属夹杂物,是导致该批次20Mn2盘条断裂的主要原因,夹杂物附近应力集中处富集的氢,使盘条的断裂机制转变为脆性断裂,加速了盘条性能的恶化.     

SWRCH22A冷镦钢盘条拉拔断裂原因分析

针对SWRCH22A冷镦钢盘条在拉拔过程中发生断裂的问题,通过对断裂试样化学成分、力学性能、金相组织等方面进行检测,分析出产生原因是盘条金相组织存在混晶和具有不利于拉拔的魏氏组织;钢中碳质量分数为0.21%,含量偏高,造成盘条抗拉强度较高。提出了采用将吐丝温度控制在950℃以下,辊道速度控制在0.25 m/s以下,碳含量控制在中下限等改进措施。     

60钢小方坯缺陷对成品盘条性能的影响

对60钢试件进行低倍酸浸试样试验,根据试验结果,分析了60钢小方坯的中心疏松、中心偏析、缩孔、非金属夹杂等缺陷对轧制成材后的60钢盘条性能的影响。研究表明：60钢小方坯的中心疏松、中心偏析、缩孔、非金属夹杂物等缺陷是造成盘条线材冷拔断裂的主要原因,降低了成品材的力学性能。浇注过程中适当降低钢水过热度,采用电磁搅拌,加强结晶器液面控制,稳定钢水在浇注过程中的温度,可以减少小方坯缺陷的产生。     

82B盘条拉拔表面横裂原因分析

针对82B盘条在拉拔过程中出现表面横裂的现象,通过试样宏观形貌观察、化学成分、金相组织、夹杂物分析以及扫描电镜及能谱分析,得出表面横裂产生的原因是盘条表面增碳,使盘条近表面形成网状碳化物和块状碳化物异常组织,盘条拉拔变形时在异常组织处形成微裂纹,微裂纹扩展、合并形成宏观裂纹,产生横裂。认为连铸过程中保护渣卷入铸坯是形成盘条表面局部增碳的重要原因,并提出了合理的改进措施。     

浅析82B盘条断裂现象原因

针对国产82B盘条在拉拔过程中的断裂现象进行了分析，通过对网状组织、金相组织、夹杂物与表面质量及拉拔工艺的浅析，指出了造成82B盘条断裂的原因。     

ER70S-6盘条拉拔断裂分析

对ER70S－6气保焊丝钢在拉拔过程中的断裂问题进行分析。通过对化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物与表面缺陷、晶粒度的检验，认为断裂是由于成分不稳定、冷速过快、吐丝温度高及夹杂物造成的。     

82B盘条拉伸试验中黑心白点断口的成因

大规格的 82B 盘条在拉伸试验中发现,力学性能差的断口均为脆性平齐断口,并且断口上总有1~2个黑心,每个黑心上均有1个白点,将这种断口称为 黑心白点断口(简称BCWPF).对常用直径(10.0、12.5、14.0 mm)的这种黑心白点断口,用体式显微镜观察宏观形貌,用电镜观察微观形貌,用能谱进行微区元素分析,对断口材料本身的组织和夹杂物进行定性定量分析,发现断口的黑心白点主要由氧化铝类和硫化物类非金属夹杂物组成,部分还有球状氧化物类和硅酸盐类夹杂物.通过使用不含铝的硅锰脱氧剂来降低氧化铝夹杂,深脱硫来降低硫化物类夹杂,夹杂物的塑性改造后,拉伸断口的黑心白点现象明显减少,盘条的力学性能得到显著提高.     

汽车发动机悬置支架断裂失效分析

材质为ZL111的铝合金发动机支架,在进行整车后碰试验时发生断裂。为了分析该支架的断裂原因,对支架进行了宏观断口分析、力学性能检测分析、化学成分分析、断口SEM电镜分析以及金相微观组织分析。结果表明,材料的化学成份不符合要求和存在铸造缺陷是发动机悬置支架断裂的主要原因。     

高炉料车轮轴的断裂分析

本文对断轴进行了宏观断口检查并对化学成分、力学性能、高低倍组织及微观断口进行了分析。提出了断裂原因及防范措施。     

C490CL高强车轮用钢的开发与生产实践

在C380CL车轮用钢化学成分的基础上,添加铌、钛微合金元素,针对其化学成分制定控轧控冷生产工艺,开发了高强度汽车车轮用C490CL钢。经检验C490CL热轧卷板的力学性能、冷弯性能完全满足相关标准要求;显微组织为P+F、P约占10%,晶粒度、带状组织、夹杂物控制良好,已交付车轮生产厂家使用,用户反馈产品的各项性能良好。     

ML20MnTiB高强度螺栓断口裂纹分析

针对10．9级ML20MnTiB钢结构螺栓在拉伸试验、楔负荷试验中出现断口裂纹的现象,对该批螺栓抽样进行了化学成分、金相组织和断口分析,并测定了机械性能。研究表明,螺栓产生断口裂纹的主要原因是钢材芯部存在原始缺陷和较明显的带状组织。     

影响Q235钢冲压性和可焊性的因素

Q2 35钢热轧卷板在冲压和焊接成形时出现开裂 ,对其进行化学分析、宏观和微观组织观察及力学性能测试 ,结果表明 :氮、氧及夹杂物的含量高是该钢冲压性和可焊性差的主要原因     

易切削非调质钢YF45MnV生产实践

莱钢采用＂50t电弧炉冶炼-50tLF精炼-60tVD真空处理-180mm×220mm方坯连铸-热轧＂工艺生产（25~50）mm YF45MnV易切削非调质钢。质量检验结果表明,该钢材的化学成分、机械性能、晶粒度和低倍组织、非金属夹杂物评级均满足用户要求。     

Q345B宽厚钢板断后伸长率不合格原因分析

针对Q345B宽厚钢板出现的批量断后伸长率不合格情况,通过宏观形貌、化学成分、夹杂、金相检验和扫描电镜等观察分析,发现造成钢板断后伸长率不合格的主要原因是钢中存在大量硫化物夹杂及成分偏析。