3Cr2W8V盐浴铬钛复合渗层

本文选用3Cr2WaV在小型井式炉中进行铬钛复合渗实验,应用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计和磨损试验机研究了3Cr2WaV的铬钛复合渗层的组织结构和性能.结果表明,复合渗层表面物相主要有TiN、CrN、(Cr,Fe)2N1-x、(Cr,Fe)7C3和(Cr,Fe)23C6;随渗Ti温度的升高,复合渗层表面显微硬度逐渐提高;复合渗层的耐磨性优于离子渗氮层和渗铬层,但其脆性较大.     

钢的复合硼化层的组织及其抗裂性

研究了合金元素对钢的复合硼化层的微观组织及其抗裂性能的影响，确定了复合硼化层的微观组织与Ｆｅ－Ｂ－Ｍｅｕｄｙ ｄｙｎ     

激光处理技术对渗硼层组织与性能的影响

钢材表面经渗硼处理将会提高耐磨性,但同时也使脆性增大并产生剥落现象。采用激光技术通过改变硬化层结构,大幅度改善了表面性能。本文利用各种分析手段,系统地研究了45＃钢渗硼层显微组织特征及其变化规律.认为:(1)硬化层脆性化合物明显细化,(2)渗硼层出现了硬度低于硼化铁的组织以及,(3)显微组织在渗硼层的分布合理,导致硬度梯度平缓,是降低渗硼层脆性的主要原因。     

渗硼对钢铁表面组织与性能影响的研究现状

渗硼是一种应用广泛的表面化学处理技术.详细介绍了渗硼对钢铁组织和性能的影响,主要包括钢铁渗硼后的组织、硬度、耐磨性、耐蚀性和抗氧化性等方面的研究,并提出了渗硼研究存在的问题及今后的研究方向.     

12Cr13马氏体不锈钢B/C化学热处理的研究

研究了固体硼碳共渗及复合渗技术工艺参数对12Cr13马氏体不锈钢的组织和性能的影响。共渗方面对12Cr13钢进行不同硼碳比例的固体硼碳共渗热处理;复合渗方面对12Cr13马氏体不锈钢先进行固体渗碳,然后再进行渗硼处理,得出最优的复合渗参数。对最优参数下的共渗及复合渗12Cr13马氏体不锈钢试样进行显微硬度、XRD物相结构、电化学下耐腐蚀和摩擦磨损性能检测分析。结果表明：共渗温度950℃、共渗6 h条件下,硼碳共渗最优渗剂硼碳比为6∶4;化学渗6 h条件下,硼碳复合渗最优参数为950℃渗碳,950℃渗硼;硼碳共渗和复合渗试件经过最终热处理(淬火+低温回火)后,表层组织硬度最高可达1 507.3 HV_{0.98 N},心部硬度为420.6 HV_{0.98 N},最优参数下硼碳共渗及复合渗渗层厚度分别为976μm和1 125μm;电化学测试表明硼碳共渗和硼碳复合渗处理后材料的耐蚀性有所提高,共渗腐蚀电位为-0.578 V,复合渗为-0.582 V。磨损试验显示硼碳共渗和硼碳复合渗后经化学热处理可以显著提高12Cr13马氏体不锈钢的耐磨性能。     

等离子渗铬及复合强化处理提高耐磨性能的研究EI

利用铬与-αFe无限互溶,含铬的共晶碳化物与二次碳化物形成机理不同,首先在Q235钢和45钢表面渗入合金元素铬,形成高铬合金扩散层,表面含铬量达到40%(质量分数,下同)以上,并在一定范围内使表面合金层铬含量呈梯度分布。利用铬是碳化物形成元素,进行等离子渗碳,因为碳化物形成温度低,在高铬合金层中固体形核长大,所形成的含铬碳化物弥散、细小、均匀。虽表面含碳量达2.8%以上,但是没有共晶碳化物。经淬火及回火处理,表面硬度在HV1800以上。磨损实验表明:与对磨淬火GCr15钢相比,耐磨性能提高7倍以上。     

（Ni,Cr）／Al2O3复合涂层制备工艺的研究

利用粉末热喷涂法制备（Ｎｉ，Ｃｒ）／Ａｌ２Ｏ３复合涂层，采用ＸＲＤ和金相对复合涂层的相结构和相组成进行分析，并分析了喷涂工艺对金属／陶瓷系复合涂层制备的影响。实验结果表明，Ａｌ２Ｏ３粉末的沉积率和喷涂参数是影响（Ｎｉ，Ｃｒ）／Ａｌ２Ｏ３复合涂层相结构和相组成的关键。     

涂料硼锆共渗工艺对共渗层组织和脆性的影响

本文用 PG—015涂料硼锆共渗剂,研究了共渗工艺参数对共渗层组织和脆性的影响。结果表明,共渗层组织以(Fe、Zr)_2B 和为主,并伴有少量分散的 Fe_2Zr、Fe_3Zr、FeZr_2、FeZr_4、Si_2Zr等相组成对脆性的降低有贡献,还得出选用合适材料、降低共渗温度和随炉升温等措施,可明显减少共渗层疏松,进一步改善脆性。     

激光重熔处理对渗硼层脆性的影响

利用两种工艺方案对渗硼层进行了激光重熔处理，并通过声发射技术对表层脆性进行了定量测试。结果表明，激光重熔处理在不同程度上降低了渗硼层的脆性，相对脆性最大降低了71．3％。通过改变渗硼层的形貌和组织结构，消除FeB和渗层内的缺陷，改善界面结合强度和适当降低表层硬度从而使硼原子得到重新分布等方式均能降低表层脆性。     

钛合金表面阳极微弧等离子体渗硼层的研究

采用阳极微弧等离子体技术研究了钛合金表面渗硼层的微观组织和性能。通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)表征分析了渗硼层的表面和截面的微观组织、形貌、相结构、渗层元素分布。借助摩擦磨损试验机测试了渗硼层的耐磨性,运用电化学工作站对渗硼后的TC4材料进行了耐腐蚀性测试。结果表明,钛合金表面阳极微弧等离子体渗硼技术制备的渗硼层连续致密。渗硼层主要由金属间化合物TiB2和TiB组成,其与氧化层共同作用,能显著提高钛合金表面的耐磨性。渗硼后的TC4钛合金耐腐蚀性较基体有所降低。表面阳极微弧等离子体技术是一种新型的钛合金表面改性方法。     

钢的化学成分对渗硼层组织与性能的影响

介绍了钢在ＧＳＢ－在单相渗硼膏剂中的渗硼工艺方法,探讨了钢中含碳量、合金元素对渗硼层组织及性能的影响。     

45钢激光渗硼后的显微组织及相结构分析

用扫描电子显微镜和Ｘ射线衍射仪对４５钢激光渗硼层的显微组织和相结构进行了分析，结果表明４５钢激光渗硼后，渗硼区的显微组织：表层为胞晶组织，次表层为树枝晶组织，再往里为共晶组织。渗硼区组织的相组成为α－Ｆｅ、ＦｅＢ、Ｆｅ２Ｂ、Ｆｅ３（Ｃ·Ｂ）及Ｂ４Ｃ相等。不同显微组织中各相所占比例不同，因而导致各区显微硬度不同。     

渗硼注氮复合处理表面硬化层研究

采用渗硼工艺和新型的等离子体源氮离子注入技术对Cr12MoV钢进行复合处理 ,获得了高硬度的表面硬化层。用XPS对硬化层进行相分析和性能试验 ,结果表明 :硬化层主要由立方氮化硼 (C BN)和FeB组成 ,硬化层具有很高的硬度和耐磨性     

冷却速率对包埋渗B的组织和性能的影响

为掌握粉末包埋渗硼(B)工艺后冷却方式对其组织性能影响规律,采用粉末包埋法在40Cr基体表面制备了渗B层,利用X射线衍射仪、场发射扫描电子显微镜、能量色散光谱仪、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验仪等研究了炉冷、空冷、液氮冷和水冷条件下渗B层的物相、界面组织和性能.结果表明:冷却速率对渗B层组织形貌影响很小,所有渗层均由Fe...     

涂渗剂空心阴极放电离子渗硼的研究

本文对涂有相同渗硼膏剂的试样，分别采用空气炉、真空炉及真空空心阴极放电加热这三种不同的方法，进行了渗硼试验研究，初步得出２小时保温时间以下，空心阴极放电加热法渗速明显大于其余两种，并从物理及化学方面探讨了渗速提高的原因。     

感应加热40Cr表面Cr?Al共渗组织及其性能分析

以40Cr为基材,利用电磁感应加热方式制备了Cr-Al共渗层,并对其进行了组织表征和性能测试。对比了感应加热Cr-Al共渗工艺和传统箱式炉加热Cr-Al共渗工艺,并探讨了感应加热Cr-Al共渗机理。实验结果表明,感应加热与箱式炉加热制得的Cr-Al共渗层的物相差异明显,感应加热后的主要产物为FeCr相;箱式炉加热后的主要产物为FeAl相,且氧化物较多。感应加热方式的扩散效率更高,渗层更厚,层厚约362μm,渗层与基体的结合部分为合金珠光体与贫碳层;箱式炉加热制得的渗层厚度约为20μm,渗层和基体交界处存在富碳区。Cr-Al共渗层能提高基体材料在H_2SO_4、Na_2SO_4混合水溶液中的耐腐蚀性,且感应加热制得的Cr-Al共渗试样的耐NaCl腐蚀性远优于箱式炉加热制得的Cr-Al共渗试样与基体材料的耐NaCl腐蚀性。