大型卧式容器的设计

本文用高精度20节点三维有限元法,对真实结构(包括容器筒体、封头及鞍式支座)和实际的边界条件进行了分析,得到了容器变形及其鞍座附近详细位移和局部应力的分布,并指出了最大应力强度所处的位置(容器与支座连接的角尖处)。文中还对鞍式支座位置(A/L)进行了分析比较,给出了合理的鞍座位置。     

大直径薄壁卧式压力容器的设计

卧式容器是压力容器中最常见的结构型式。大直径的薄壁卧式容器,其壳体的厚度往往不是由内压强度,而是由支座截面处的局部应力决定的。为解决这个问题,采用增加壳体厚度这种方法虽然最简单,但得到的壳体厚度较大。通过改变鞍座的型式,增大鞍座包角,可有效减小壳体厚度。最好的方案是设置加强圈,可最大限度地降低工程量,获得理想的结构设计方案。     

重叠换热器支座的计算方法

文章介绍了两种支座结构型式,对重叠换热器鞍式支座的各种计算工况,分别建立了计算模型。按照中国相关载荷规范,提出了重叠卧式设备风载荷和地震载荷的计算方法,在考虑地震载荷作用时,还考虑了垂直地震力作用的影响。通过进一步的详尽分析,给出了重叠换热器鞍式支座及其地脚螺栓在各种工况条件和不同载荷作用下,各种应力的计算及校核方法,从而实现了重叠换热器鞍式支座更为准确的工程计算。     

鞍式支座腹板形状尺寸标注及其斜筋板高度的计算

介绍了JB/T 4712.1-2007《容器支座第1部分:鞍式支座》中部分尺寸的标注和鞍座斜筋板高度的计算,讨论了鞍座斜筋板厚度的取值并提出了建议。     

对鞍式支座卧式容器周向应力计算公式的商榷

在一些尺寸较大的低压卧式容器的设计计算中,发现“钢制石油化工压力容器设计规定”(以下简称“设计规定”)中关于具有鞍式支座的卧式容器周向应力的计算公式,可能规定得不全面,值得商榷。“设计规定”第七章第7.3.4节规定:无加强圈的卧式容器筒体,在鞍座边角处的周向应力σ_b按下式计算:     

不同鞍式支座包角和宽度下卧式容器筒体应力分布

基于有限元软件ANSYS,建立双鞍式支座卧式容器有限元模型,计算了不同鞍式支座包角和宽度条件下鞍式支座附近的筒体应力,得出了不同鞍式支座包角和宽度下筒体应力分布的变化曲线和规律,结果可为双鞍式支座卧式容器支座的选择提供参考。     

双支座卧式容器的设计与计算

卧式容器是油田用以处理、贮存石油产品的常用设备。如何做到不因强度不够而破坏,并能尽量节省钢材耗量,乃是设计计算卧式容器的前提。对于鞍式双支座卧式容器的设计计算,主要涉及两个方面的问题:确定鞍座的位置;确定容器简体和封头的壁厚。一、简图及符号说明     

鞍座热应力的有限元分析

以蒸汽过热器的鞍式支座为例,介绍了鞍座的热应力有限元分析过程。以实体单元为对象,建立有限元分析模型,以顺序耦合法对鞍座处的热应力进行了有限元分析计算。     

大尺寸鞍式支座腹板位置设置的对比分析

某设计研究院承接的石油化工项目,其中1号二甲苯塔回流罐,公称直径为DN5000mm,根据应力应变等要求,利用PVDesktop计算软件,对比分析鞍式支座腹板不同位置的确定,自行设计腹板在中间的大尺寸鞍式支座,为今后大尺寸鞍式支座的设计提供参考依据。     

变径塔器运输鞍座设置与壳体应力校核

本文阐释了变径塔器的定义及其应用,研究了变径塔的运输鞍座设置与壳体应力的校核。     

加氢装置重沸炉的转油线设计

根据工艺设计要求,对某加氢装置重沸炉转油线的设计特点进行了讨论,对应力计算的结果进行了汇总。结果表明:当炉管与转油线联系起来统一考虑时,既能利用出口炉管端部的位移来吸收转油线的热位移,也能满足炉管应力的计算要求。     

基于两相流型的立式热虹吸式再沸器结果分析

立式热虹吸式再沸器是乙二醇再生与回收系统中的核心设备,针对再沸器气化率低、管程出口管线因气化流型发生振动等问题,采用软件Aspen EDR对管程出口管内径分别为200 mm和300 mm进行了设计对比,通过在换热管内插入扭带对再沸器进行了强化传热.研究了管程出口管内径大小、扭带扭率及扭带厚度变化对气化率和气化流型的影响...     

硫磺回收塔底重沸器腐蚀原因分析

中国石油天然气股份有限公司大连分公司某装置硫磺回收再生塔底重沸器使用不久便发生腐蚀泄漏.分析认为RNH2-CO2-H2S-H2O介质腐蚀、因胺液降解生成热稳定性物质(HSAS)的腐蚀、冲刷作用以及重沸器结构不合理是产生腐蚀的主要原因,E102壳层焊缝属应力腐蚀开裂.采取防止氧进入系统、保持胺液清洁、对重沸器进行改造、增加消除应力退火以及更换重沸器管板材质为CrMo或12CrMo钢等措施,可以延长设备的使用寿命.     

水滴和气泡表面气体水合物的生长特性对比

以沧州炼油厂尾气脱硫溶剂再生装置新型釜式再沸器为例,利用Aspen B-JAC对釜式再沸器工艺校核的要点进行了阐述,为釜式再沸器的设计和校核提供了新的参考,并对该换热器的防腐、节能、环保、提高产品质量等方面的优越性进行了评价。     

开大孔的换热器管板厚度的近似计算方法

运用GB151—1999《管壳式换热器》中管板布管区面积相等的原则,将开大孔的环形管板转化为普通圆形管板进行近似计算,通过对开大孔的环形管板进行定性分析和定量计算以及应力校核,验证了开大孔的环形管板设计的可靠性、合理性与安全性。     

板条式折流杆螺旋槽管再沸器的开发及应用

从分析普通光滑管再沸器存在的问题入手，阐述了折流杆螺旋槽管沸腾传热机理、结构设计及工业应用效果。认为折流杆螺旋槽管再沸器不仅能防止流体的诱导振动，而且具有传热效率高的特点，是很有开发前景的沸腾换热设备。     

基于Visual Basic编程的五缸液氮泵主轴强度校核

五缸液氮泵受力情况十分复杂。利用力矩分配法和Visual Basic程序语言相结合的方法,对五缸泵的主轴进行受力分析,并计算出主轴受到的支反力,为泵壳的受力分析奠定了基础。提出了一种基于VB编程的曲轴强度校核方法,简化了受力计算过程,为液氮泵设计提供参考。     

单管程浮头换热器中夹持环形板的校核计算

单管程浮头换热器在工程项目中的运用日渐增多,其管程浮头端出口处的夹持环形板在现行标准中还没有相应的计算方法。文章详细分析该夹持环形板(文中简称环形板)的受力情况,并建立力学模型,提出相对合理的计算与校核办法。     

稳定塔塔底重沸器换热管束失效浅析

对中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司稳定塔塔底重沸器换热管束失效的情况和原因进行了分析。在各种腐蚀因素中,介质温度、腐蚀环境、材质的耐腐蚀性和壳程流体流动不畅等是造成管束失效的主要原因。为了减少管束失效,在重沸器的设计和工艺操作的优化方面提出了几点建议。     

脱硫脱碳装置卧式热虹吸式重沸器出口管线安装高度计算

在重沸器安装设计过程中应进行壳侧压力平衡计算,以确定塔和重沸器之间的标高差和各项安装尺寸,保证重沸器操作的正常循环。通过对脱硫脱碳装置再生塔与卧式热虹吸式重沸器之间循环系统的分析,可简化为推动力和阻力两部分进行计算,利用虹吸压力平衡原理得出需要的安装高度。计算过程中,局部阻力可通过当量长度转换为直管阻力,计算参数可利用Unisim等模拟软件读取,进出口管径可参考SY/T 0011-2007《天然气净化厂设计规范》以及M.W.Kel-logg公司提供的经验公式来进行确定。通过设计实例计算和工程实例核算,验证了计算方法的合理性,具有实际应用的意义。