薄壁宽齿轮的高频淬火

齿宽较大的45钢、40Cr钢制薄壁齿轮(见图)高频淬火,当感应器与齿轮外径间隙相同时,齿部两端加热温度比中间高,由于壁薄,内孔温度较高(500～700℃),此时齿轮强度较低,当喷射淬火冷却时,在齿端变形(特别是A端)较大(缩小     

薄壁齿轮的超音频感应加热淬火

薄壁齿轮的形状和尺寸如图1所示,齿数Z=20,法向模数m=2.5,D面为齿轮加工定位面。齿圈最薄处仅4.375mm,因此为兼顾齿根强度,在感应加热淬火时发生了包括齿圈在内的穿透硬化现象,这样给后序键     

谐波齿轮传动的运动学

一、谐波齿轮传动是行星齿轮传动的一种变态形式众所周知,行星齿轮传动由中心轮、行星轮和转臂等基卒构件组成。若将行星齿轮传动中的行星轮分解为齿圈和轮芯两部分,并把滚轮形式的轮芯和转臂组成一个基本构件,而把行星轮的齿圈转化为一个与中心轮(内齿轮)齿数相差很少的薄壁齿圈,依靠薄壁齿圈的弹性变形     

齿圈整体感应淬火专机研制

齿轮的应用极其普遍,所以对齿轮淬火机床的研制十分重要.文中设计了齿圈整体感应淬火机床的夹具部分和淬火后冷却装置——喷水机构.夹具部分包括回转工作台的设计,喷水装置主要是如何控制喷水.     

降低淬火加热温度减少齿轮变形

我厂有一种齿轮为φ245mm,高30mm,材料为45钢,要求齿表面淬火,硬度HRG45～50,采用GP100-C_2型高频设备一次加热淬火,按照在高频感应加热淬火时的要求,必须选用较高的温度,一般选择880～900℃。但齿顶硬度达到HRC57～58,经检查齿向、端跳和内孔均超差而不合格。     

台阶内孔齿轮检具--液性塑料薄壁套筒检具

是一种台阶内孔齿轮及其与检具有关的相关尺寸和形位公差。这种台阶内孔齿轮的加工(如车削、滚齿、插齿、剃齿、挤齿、珩齿及磨齿等)夹具与通孔齿轮的加工夹具结构没什么区别；但台阶内孔齿轮的齿形、齿向及齿圈径向跳动不能用检验通孔齿轮的小锥度心轴检验；为此我们采用液性塑料薄壁套筒检具检验台阶内孔齿轮的齿形、齿向及齿轮的径向跳动。     

标准插齿刀改制短齿内齿插齿刀的商榷

在齿轮联轴器内齿圈加工中，用标准插齿刀改制成短齿内齿插齿刀是工厂常用的加工方法，但刀具使用寿命不长，插齿刀顶刃后角的参数选择是否合适值得商榷。一、短齿内齿插齿刀的改制齿轮联轴器内齿圈是短齿制的内齿轮，但其齿厚（加工时一般测量其跨棒间距M值）与齿根圆直径均有     

大齿轮“红装”工艺

我厂给胜利化工厂加工二个膨胀干燥机减速箱的大齿轮,齿轮外径为983.2毫米,齿轮由齿圈与轮芯及键三部分组成。齿圈与轮芯为过盈配合,设计过盈量为0.195～0.340毫米。齿圈材质为40Cr,轮芯材质为ZG35CrMo。齿圈与轮芯需采用“温差法”安装。采用加热齿圈的方法进行装配(俗称“红装”)。大齿轮进行“红装”,故需慎重考虑。“红装工艺”,采取必要的技术措施以保证“红装”顺利进行。     

同步器结合齿圈磨棱工艺

正问题分析为减少汽车变速器换挡时间,降低换挡冲击,提高同步器的同步能力,我公司开发使用双锥面同步器,其同步器结合齿圈为薄壁盘齿轮内、外花键结构。其热处理前主要工艺流程为:粗车成形→拉内花键→精车成形→滚外花键→钻销孔。而在精车成形工序中,车削端面时容易在内花键齿廓端面产生毛刺,手工用锉刀去除该毛刺效率慢,一般需要3min左右,而且容易锉伤齿面。由于同步器结合齿圈内花键在装配过程中,与二轴齿轮外花键为常啮合方式,不存在反复断开、啮合过程,故同步器结合齿圈在加工过程中,只需将其内     

薄壁双联齿轮加工工艺的改进

一、概述我厂以前在加工如图 1所示的薄壁双联齿轮时经常出现以下两问题 :两端齿轮的齿圈径向跳动不能同时满足图样要求 ,总有一端超差 ;内孔两端小、中间大 ,圆柱度较差。这两个问题极大地影响了产品质量。模数ｍ :2齿数Ｚ :40、36精度等级 :7级技术要求热处理 :1 .Ｔ2 352 .齿部Ｇ48图 1　薄壁双联齿轮　　二、原工艺分析原工艺路线为 :锻坯—正火—粗车—调质—精车—平磨—滚、插齿—剃齿—钳—高频淬火—磨内孔—珩齿—拉键槽—钳。在此工艺方案中 ,齿坯精车后的基准孔尺寸为5 3.7Ｈ7,尺寸公差较大 ,在滚、插齿时都可能会产生较大的…     

齿轮内孔的磨夹具

我厂生产拖拉机底盘齿轮经淬火后磨内孔,用卡盘夹紧齿顶圆,百分表找正,操作麻烦,工效低,每班只能磨削8～10个齿轮;且磨内孔经常出现“带黑皮”,齿圈径向跳动超差等现象,产品质量低劣。为此,笔者设计了齿轮内孔磨夹具。其操作简单,无须找正,每次只要将齿轮放入夹筒内,手持保持圈,将8个圆柱插入齿槽内,旋紧螺母,夹筒将3个圆柱、齿轮一同夹紧,即可磨内孔。完工后,旋松螺母,夹筒自动松开,将齿轮连保持圈一起取出。每班可磨齿轮35～40个,提高了工效,齿圈径向跳动≤0.05mm,符合图纸要求,加工质量稳定。     

轮缘上的铰制孔对内齿圈齿根弯曲应力影响的研究

以一直齿行星齿轮传动为例,对轮缘中有铰制孔的内齿圈齿根弯曲应力进行了研究。用SolidWorks建立了该内齿圈的有限元分析模型,用ANSYS分析了作用力位于单对齿啮合区下界点时轮缘中不同位置、不同尺寸大小的铰制孔对内齿圈齿根最大弯曲应力及轮齿应力分布的影响,得出孔中心位于轮齿对称面上且孔径为2.2倍模数时较适宜的结论。     

齿轮联轴器初探

齿轮联轴器的特征及构造齿轮联轴器结构紧凑,能传递较大的功率在船舶上可兼作离合器使用,但是,由于齿轮联轴器不可能采用橡胶、弹簧等缓冲材料,所以不能吸收振动和冲击。图1为其基本结构。轴心线偏角β,倾斜角φ,偏心δ,两内齿圈齿宽中心线相距l,则存在下列     

人字齿轮装配工装的设计

在RB439/37.5人字齿轮减速箱加工装配中,人字齿轮轴与曲轴体上左右旋齿圈啮合,左右旋齿圈采用过盈配合,无键连接,过盈配合需加热后装配,错位半齿对中较困难。针对这一问题,设计了专用工装,在箱体外模拟箱体内的装配,使人字齿轮轴与曲轴体上左右旋齿圈模拟啮合,进而准确无误进行热装齿圈。这一工装简单且易操作,可以快捷、高效地完成难度较大的人字齿轮装配,适合于大批量人字齿轮副的装配。     

解决大齿轮轮体加工的难题二则

一、硬齿面齿轮体的内花键加工石油钻杆动力钳的齿轮(图1)的模数m=12,材料为42CrM。整体硬度为HRC38～43。该齿轮整体淬硬后的内花键槽,用普通高速钢拉刀是难以加工的;如在淬硬前先拉削内花键,则淬硬后的变形键槽也难以用普通拉(推)刀修整,要制造这么高的硬质合金拉刀,技术难度大,价格昂贵。我们用如下的简便方法,解决了这个难题,其工艺过程如下: 齿轮在淬硬前用花键拉刀拉削内花键,齿轮淬硬后,做一根同规格的花键轴,其长度约是齿轮长度的1.5倍,整体加热到800℃～900℃后,立即将花键轴放入内花键槽内,花键轴两端露出齿轮端面,花键轴在齿轮的内花键槽内慢慢冷却,至常温后取出,然后用     

高频件花键内孔收缩的控制方法

黄河牌162型汽车变速箱中的传动轴凸缘,材质为40钢,形状如图1所示。在φ88×40mm处高频淬火,淬硬层1～3mm,硬度HRC48～55。原来我们采用单线感应线图,工件由下而上连续加热,并喷水冷却的方法进行高频淬火,结果出现了较为严重的内孔收缩现象,其收缩量达0.20～0.30mm,用花键综合塞规检查,合格率仅为5%。     

一种大型齿轮高频淬火装置

目前,对于齿轮的表面热处理有好几种加热方法,例如:感应加热、火焰加热、电接触加热等。在感应加热工艺中,对于小尺寸齿轮(模数m<4mm)一般采用齿穿透加热的齿圈淬火法;对于大模数齿轮可采用单齿顺序淬火法,其优点是可用小功率设备处理大模数齿轮。     

双联行星齿轮的加工方法

问题的提出图1为行星减速机构,图2为双联行星齿轮的结构。由于行星齿轮成对使用,为保证两行星轮g、f能对称装入,且同时与输入、输出的内齿轮b、e及太阳轮a正确啮合,使齿侧间隙均匀、传动平稳,在设计双联行星齿轮时,常在零件图上注明齿圈g和齿圈f中通过相隔180．的0齿、I槽中心的两个轴平面应重合,其重合度在齿圈上的线值误差不大于0．02mm,并打O齿、互槽标记。当两行星轮g、正不同时为奇数齿或偶数齿时,则要求某齿圈上通过O齿、五槽与另一齿圈上通过O齿、五槽中心的两个轴平面重合。要达到双联行星齿轮的上述要求,则须有高精度…     

大齿轮电感应热套装配

50吨炼钢炉经过六年使用,齿轮传动部分仍然完好无损,这与正确组装齿轮和调整间隙是分不开的,现将我们所采用的电加热组装法简介如下:一、要求与设想50吨转炉的主轴传动齿轮,其外径为φ4299毫米,厚度为589毫米,孔径为φ770毫米,总重量为17.8吨。要求这样的大齿轮加热后孔径扩胀1.5～1.7毫米,并装入主轴,然后使其自然冷却,从而使轴和齿轮达到所要求的配合公差。起初,我们在每条轮辐上绕上导线若干圈,通以200伏的交流电压,经过三天三夜的连续送电,温度还是上不去,轴孔不扩胀,齿轮无法组装。后来对齿轮的外形结构进行了仔细的观察和分     

以齿轮节圆为定位基准的夹具

热处理后齿轮齿圈径向跳动允差的控制,当在没有齿轮磨床时,只能在热处理前提高齿轮加工精度和减少齿轮热处理时的变形来控制。同时想到的是以热处理后的齿轮节圆为定位基准,磨削齿轮的定心内孔,以保证齿圈径向跳动允差。实践证明,只要保证夹具的定位精度,