马来酸酐含量及制备工艺对PA6/POE/POE-g-MAH/Nano-CaCO_3复合材料形态及力学性能的影响

通过改变共混物中乙烯-辛烯共聚物(POE)与马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)的比例,研究了MAH含量对聚酰胺6(PA6)/POE/POE-g-MAH/纳米碳酸钙(nano-CaCO3)复合材料的微观结构和力学性能的影响。结果表明,MAH含量较高时,POE-g-MAH与PA6基体的相容性好,复合材料的冲击强度最高;制备工艺对复合材料的形态及力学性能有很大影响,采用两步法制备的复合材料中nano-CaCO3分散效果更好,其增容作用使弹性体分散相直径增大约100 nm,冲击强度较一步法提高21%。     

相容剂对PP/PA6/nano-CaCO_3三元复合材料性能的影响

分别以PP-g-MAH和POE-g-MAH为相容剂,制备了聚丙烯/尼龙6/纳米碳酸钙(PP/PA6/nano-CaCO3)三元复合材料。研究了不同相容剂对PP/PA6/nano-CaCO3复合材料力学性能和微观结构的影响,确定了最佳相容剂及其用量。结果表明:相容剂对PP/PA6/nano-CaCO3复合材料具有良好的界面改性效果,其中POE-g-MAH的改性效果较佳。     

均匀设计法在POE/POE-g-MAH增韧PA6研究中的应用

运用均匀设计实验方法研究了聚烯烃弹性体/聚烯烃弹性体接枝马来酸酐（POE/POE-g-MAH）对聚酰胺6（PA6）的增韧作用。回归分析结果表明,当POE-g-MAH含量为7 %（质量分数,下同）,POE含量为18 %时, PA6/POE/POE-g-MAH复合材料的缺口冲击强度达到86.8 kJ/m2。     

PA6/CaCO3/POE-g-MAH分散相态与性能研究

分别使用超细碳酸钙(ufCaCO3)和纳米碳酸钙(nano-CaCO3)与尼龙6(PA6)熔融共混后,再与马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)熔融共混,制备了不同碳酸钙含量的PA6/CaCO3/POE-g-MAH复合材料,通过扫描电子显微镜(SEM)观察其分散相态的变化,并测试了材料的力学性能.结果表明:在PA6/ufCaCO3/POEg-MAH复合材料中,当ufCaCO3含量较少时(PA6/CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25和95/5/23.8),碳酸钙粒子全部存在于弹性体相中;在PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH复合材料中,在nano-CaCO3含量很少时(PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25),碳酸钙粒子才全部存在于弹性体相中;当nano-CaCO3含量增加后,碳酸钙粒子同时存在于弹性体相和基体相中;无论ufCaCO3还是nano-CaCO3,当其进入到弹性体相中都降低复合材料的弹性模量,当其分散于基体相中则提高复合材料的弹性模量;随着碳酸钙的增加,复合材料发生脆-韧转变所需的弹性体量增加;在脆-韧转变区后,碳酸钙和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用,其因为可能是碳酸钙粒子进入弹性体相所形成的壳-核结构中的填料粒子"滚珠"作用使断裂应变增加.     

PP/nano-CaCO_3/POE复合材料性能研究

采用熔融共混法制备了PP/nano-CaCO3/POE复合材料,分别研究了nano-CaCO3和POE的加入量对复合材料力学性能的影响。结果表明:随着nano-CaCO3用量的增加,复合材料的冲击强度和拉伸强度均呈现出先增加后降低的趋势,弯曲模量呈增加趋势;随着POE用量的增加,复合材料的冲击强度先显著增加而后稍有降低,拉伸强度和弯曲模量均呈下降趋势。     

PA66/POE/POE-g-MAH的分散相形态与力学性能研究

以(乙烯/辛烯)共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)并用,制备了尼龙(PA)66/POE/POE-g-MAH合金,研究了POE-g-MAH用量对合金形态结构、力学性能的影响.结果表明,随着POE-g-MAH含量的增加,PA66/POE/POE-g-MAH合金的形态结构得到明显改善,弹性体分散相粒径细化且分布均匀,冲击强度显著提高;分散相粒径越小,粒径分布越均匀,POE-g-MAH较好增韧PA66的粒径范围是0.1～0.3μm;弹性体含量一定时,合金的缺口冲击强度随弹性体的细化而增大,但拉伸屈服强度和拉伸弹性模量不受影响.     

PA11/POE/POE-g-MAH共混合金的制备及性能研究

通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。     

PA6/POE-g-MAH/纳米SiO2复合材料的形态和力学性能

研究了纳米SiO2和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6/POE-g-MAH/纳米SiO2复合材料形态和力学性能的影响.结果表明,纳米SiO2含量小于或等于1份时,只有少量团聚;超过1份后,纳米SiO2有明显团聚现象;纳米SiO2和POE-g-MAH具有一定的协同增韧作用,在PA6/POE-g-MAH/纳米SiO2质量比为85/15/1时,复合材料的冲击强度达到最大,为PA6的10倍;复合材料的低温冲击强度也得到明显提高,达到PA6的3.3倍.     

PA/POE/OMMT复合材料的制备及性能研究

分别以三种常用的尼龙(PA6,PA1010,PA11)为基体树脂,以乙烯–辛烯共聚物(POE)和有机改性蒙脱土(OMMT)为增韧增强改性剂,采用熔融共混方法制备了PA/POE/OMMT复合材料,并研究了复合材料的力学性能。结果表明,当OMMT的添加量为3%时,三种复合材料(PA6/POE/OMMT,PA1010/POE/OMMT,PA11/POE/OMMT)的综合力学性能最佳,复合材料的冲击强度达到56.14,53.15,59.09 kJ/m2,分别为纯PA树脂的10.3,6.5,6.0倍。     

POE官能化新方法及其应用

利用熔融接枝法将马来酸酐（MAH）接枝上聚烯烃弹性体（POE），制备了马来酸酐接枝聚烯烃弹性体（POE-g-MAH），探讨了各个因素对POE-g-MAH接枝率和熔体流动速率（MFR）的影响，得出了最佳配方为：50gPOE中加入MAH0．75g，过氧化二异丙苯（DCP）：0．125g；反应温度为180℃，反应时间8min。螺杆转速80r／min^-1在此基础上添加第二单体苯乙烯（St），当St与MAH质量比为0．8，接枝率达到1．02％；将POE与接枝产物POE-g-HMA同时作为弹性体改性尼龙6（PA6），研究发现，弹性体含量一定，PA6／弹性体为80／20，POE，弹性体为20％时，体系的缺口冲击强度较纯尼龙提高接近8倍，而其他力学性能改变不大。     

Polyamide-6/Poly(lactic acid) Blends Compatibilized by the Maleic Anhydride Grafted Polyethylene-Octene Elastomer

To evaluate the feasibility of a strategy to partially replace polyamide-6 (PA6) with poly(lactic acid) (PLA), the morphology, mechanical, and thermal properties of PA6/PLA blending systems were investigated. Polyethylene-octene elastomer (POE) and POE grafted with maleic anhydride (POE-g-MAH) are added to improve the impact strength and elongation at break of the blend. The results show that POE-g-MAH is an effective compatibilizer for PA6/PLA blending system. Compared with the morphology of PA6/PLA/POE, smaller particle size, more homogeneous distribution of domains and improved interfacial adhesion between matrix and domains were observed in the PA6/PLA/POE-g-MAH blending system.     

POE-g-MAH对SGF/POE/PP泡沫复合材料结构和性能的影响

采用型内二次发泡工艺制备马来酸酐接枝聚烯烃弹性体(POE-g-MAH)共混改性短玻璃纤维/聚烯烃弹性体/聚丙烯(SGF/POE/PP)泡沫复合材料,考察POE-g-MAH含量对复合材料泡孔形貌、微观结构和力学性能的影响.结果表明:少量POE-g-MAH的引入有利于降低平均泡孔和提高泡孔密度;同时POE、SGF与基体间的界面结合均得到了增强,SGF/POE/PP泡沫复合材料的冲击韧度和弯曲强度分别在POE-g-MAH的含量为5%和8%时达到最大值,而压缩强度则呈逐步下降的变化趋势.     

POE-g-MA对nano-CaCO3/PA66复合材料结构和性能的影响

通过双螺杆熔融共混法制备了纳米碳酸钙/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物/尼龙66(nano-CaCO3/POE-g-MA/PA66)三元复合材料,采用SEM、DSC和XRD等手段表征了材料的形貌和结构,研究了弹性体POE-g-MA的含量和物料共混顺序对nano-CaCO3/PA66(20/80)复合材料力学性能﹑加工性能和复合材料形貌的影响。研究表明,POE-g-MA与尼龙基体具有较好的相容性,能细微地分散在复合材料中。POE-g-MA能促进复合材料中PA66的结晶,有效改善nano-CaCO3/PA66复合材料的冲击性能﹑断裂伸长率和加工性能。与一步同时共混法相比较,nano-CaCO3先与PA66共混后再与POE-g-MA共混的二步共混法,更有利于提高nano-CaCO3的分散程度和nano-CaCO3/POE-g-MA/PA66(20/10/70)三元复合材料的综合力学性能。     

无机纳米粒子/PA66/POE-g-MAH复合材料研究

用POE-g-MAH对PA66进行增韧,分别再添加纳米SiO2和纳米CaCO3,研究了两种无机纳米粒子在PA66/POE-g-MAH共混体系中的作用。结果表明,PA66/POE-g-MAH/纳米SiO2三元共混体系质量比为100/30/0.1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的10.9倍;质量比为100/20/0.1时,缺口冲击强度是纯PA66的4.4倍。PA66/POE-g-MAH/纳米CaCO3三元共混体系配比为100/20/1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的3倍。冲击断口的微观形态观察表明,纳米SiO分散均匀,团聚现象少,纳米SiO在体系中的增韧效果优于纳米CaCO。     

马来酸酐接枝POE对PA6／纳米CaCO3复合材料性能的影响

研究了马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6／纳米CaCO3复合材料力学性能的影响。SEM分析表明：部分纳米(CaCO3粒子均匀分散在PA6基体中，部分纳米CaCO3粒子为POE-g-MAH所包覆形成壳-核结构。随着基体中纳米CaCO3的增加，PA6／纳米CaCO3／POE-g-HAM发生脆-韧转变所需要的弹性体量增加。在脆-韧转变区后，纳米CaCO3和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用，其原因可能是壳-核结构中的填料粒子的“滚珠”作用使断裂应变增加。复合材料的拉伸屈服强度随纳米CaCO3的增加而略有下降。纳米CaCO3的加入使复合材料的热变形温度有所提高。     

POE-g-MAH对PP/PS合金形态结构和力学性能的影响

采用双螺杆挤出机反应挤出法制备了马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MAH)。研究了聚苯乙烯(PS)和POE-g-MAH对聚丙烯(PP)/PS合金形态结构和力学性能的影响。结果表明:PS能提高PP/PS合金的拉伸强度和弯曲强度,同时降低了其冲击强度;在PP/PS合金中加入少于5份的POE-g-MAH,不仅能够显著改善PP/PS合金的相容性,明显降低分散相的粒径,而且能够使PP/PS合金在保持较高的拉伸强度和弹性模量的同时,大幅度提高其冲击强度。     

PA6/POE/SWR-3A超韧共混改性的研究

采用SWR-3A（POE—g—MAH）作为增容剂，研究了POE对PA6／POE／SWR-3A共混物的力学性能、耐热性和流变性能的影响。结果表明：在12．5份增容剂SWR-3A存在的条件下，随着POE 8150用量增大，共混物的缺口冲击强度不断增大，而拉伸强度、维卡耐热温度、表观粘度降低。当POE 8150用量超过12．5份时，共混物达到超韧。在PA6／POE／SWR-3A共混体系中，SWR-3A具有增容和增韧的双重作用。