轮类铸铁件的压边浇冒口工艺

本文介绍和推荐了用于中小型轮类铸铁件压边浇冒口的形式、设计参数及生产工艺实例。     

铸铁轮类件压边浇冒口工艺统计研究

在统计铸铁轮类件浇冒口工艺基础上,研究了铸铁轮类件的补缩理论及特点,提出了轮类件压边浇冒口的类型以及工艺设计原则.     

应用均衡凝固理论和压边浇冒口改进主滚轮的工艺

分析了主滚轮传统铸造工艺的缺点，提出采用均衡凝固理论和压边浇冒口的工艺方法，防止铸件产生缩孔和缩松缺陷，效果显著。     

压边浇冒口对铸件质量的影响

在使用压边浇冒口的生产实践中，由于化学成分、浇注温度、压边宽度、长度和冒口体积等选取不当，易造成铸件顶面凹陷、冒口根部缩孔、缩松等缺陷。对此进行了具体分析并提出了解决措施。     

应用压边浇冒口生产有色合金铸件

根据“顶注优先、冒口靠边”的均衡凝固的工艺设计原则，改进了铜、铝等有色合金铸件的浇口和冒口工艺。合理使用压边浇冒口，有效地提高了有色合金铸件的质量和工艺出品率。     

基于ASP.NET的压边浇冒口远程设计系统的开发

探索一种基于ASP．NET的压边浇冒口远程设计系统的开发方法。采用均衡凝固理论作为压边浇冒口设计理论；以ASP．NET作为系统的开发工具，使用Access作为后台数据源，并用ADO．NET技术连接数据库；介绍实现系统主要功能的关键技术。将铸造工艺设计系统从单机平台转向Internet，提高了系统的共享度及升级维护的方便性，避免了系统的孤立和老化，并能实现多用户同时对系统的不间断使用。     

套筒类铸铁件卧浇压边浇冒口工艺的设计

立柱座,套筒类铸铁件,牌号HT200,内孔直径φ203mm,外圆直径φ275mm,壁厚36mm,长840mm,法兰尺寸φ400mm,厚36mm,铸件重175kg。表干型、手工造型,冲天炉熔炼,浇注温度1320～1350℃。此类铸件常采用的工艺为立浇顶雨淋,立浇顶注搭边。根据生产经验,参考缸套铸铁件平作平浇爬芯工艺,采用卧浇压边浇冒口工艺生产,取得成功。浇冒系统由浇口杯一直浇道一横浇道一压边冒口一压边缝隙（内浇道）组成。     

车轮类球墨可锻铸铁件的压边冒口铸造工艺

四川东方红机械厂铸造了一批车轮类球铁件,其结构见图1,该类车轮铸件重量5～25公斤不等,原材质为球铁(QT500-5),现改用球墨可锻铸铁(QKT500-5)。初始时,我们选择车轮类铸件用球铁生产的常用侧冒口铸造工艺(图1)生产了数十件,铸件的合格率不到50％,主要废品为缩凹和缩孔。后改为用均衡凝固理论指导设计的(图2)压边胃口铸造工艺,收到了较好的效果。     

消失模铸造铸铁件浇注系统的试验研究

探讨了干砂消失模铸造中浇注系统截面比对铸件质量的影响，确定了其适宜的浇注系统截面比。     

抽油机曲柄铸铁件浇注系统当冒口的工艺设计

14型抽油机曲柄,材质HT200,轮廓尺寸3 162 mm×690 mm×250 mm,主要壁厚160 mm,两侧均布铸齿,铸件重1 982 kg,要求组织致密,不允许有缩孔、缩松、气孔、冷隔等缺陷.干砂型,冲天炉熔炼.为了防止铸造缺陷,用大孔出流理论设计顶注式浇注系统,用收缩模数法校核浇注系统当冒口的补缩能力.在曲柄的一端开设4只30/22 mm×52 mm梯形内浇道,56/68 mm×73 mm梯形横浇道位于上箱,在横浇道中间设置Ф60 mm直浇道,在铸件顶面设置12 mm×60 mm扁出气孔6只.在连接孔处安放半圆形冷铁.批量生产60余件,铸件没有冷隔、浇不足、气孔、缩孔和缩松缺陷,工艺出品率97.7%,表明工艺实用、可靠.     

球铁飞轮铸件均衡凝固大孔出流工艺设计

采用短、薄、宽的内浇道和冷铁工艺，消除球铁飞轮铸件的缩孔缺陷，铸造工艺出品率提高3％；根据大孔出流理论设计的浇注系统符合实际生产。     

运用大孔出流理论设计滚筒铸铁件顶雨淋浇注系统

梳棉机用锡林滚筒,材质HT200,轮廓尺寸φ1 318 mm×1 150 mm,壁厚22 mm,铸件重1260 kg,表干砂型。内外表面加工。为了防止铸造缺陷,运用大孔出流理论设计顶雨淋浇注系统;用收缩模数法校核浇注系统当冒口的补缩能力。设计结果：1只直浇道φ70 mm,圆环形横浇道截面50/60 mm×50 mm。批量生产表明：铸件没有气孔,夹渣及缩孔等缺陷,工艺出品率94%。实践证明：采用大孔出流理论设计浇注系统,收缩模数法校核其补缩能力,实现浇注系统当冒口的工艺是可靠的。     

运用均衡凝固理论设计液压机上横梁底雨淋式浇注系统

400 t液压机上横梁,材质HT200,铸件重4 670 kg,主要壁厚55 mm,轮廓尺寸1 818 mm×1 262 mm×730 mm,普通粘土砂手工造型,干型、干芯。运用大孔出流理论设计底雨淋式浇注系统,直浇道直径φ85 mm,位于55/65 mm×52 mm横浇道中间,两侧横浇道上均布12 mm×60 mm、长40 mm底雨淋内浇道共14只。用均衡凝固收缩模数法核算浇注系统当冒口的补缩能力。生产结果表明,铸件没有气孔、夹砂、夹渣、收缩等铸造缺陷,铸件品质稳定。实测浇注时间平均92 s,与计算值偏差1%,工艺出品率94%。生产实践证明,采用大孔出流理论设计浇注系统,用均衡凝固收缩模数法校核浇注系统的补缩功能,可以满足铸件充型和补缩要求,具有实用价值。     

运用均衡凝固模数法设计铸铁箱体补缩式浇注系统运用均衡凝固模数法设计铸铁箱体补缩式浇注系统

轧环机下箱体，材质HT250，重9500kg，轮廓尺寸4100mm×2500mm×577mm，干砂型，冲天炉熔炼。运用均衡凝固模数法设计补缩式顶注雨淋浇注系统，以大孔出流作充填校核。采用2个浇包同时浇注，2套独立对称的浇注系统，设计结果为：直浇道φ80mm，横浇道56／60mm×50mm，18只内浇道φ18mm，浇注温度1320-1380℃。浇注出的铸件形状完整，机加后没有缩孔、缩松、夹渣、气孔等缺陷，工艺出品率93％。表明均衡凝固模数法设计补缩式浇注系统是实用的。     

轮形铸铁件补缩式雨淋浇注系统的设计

采用上雨淋浇注系统生产轮形铸铁件,将直浇道、横浇道当冒口,内浇道(雨淋孔)当冒口颈,采用均衡凝固收缩模数法设计其尺寸,浇口兼作冒口,完成充填与补缩双重作用.对材质为HT250,轮廓尺寸φ600 mm×601 mm,轮缘厚61 mm,轮毂厚71 mm,轮辐厚50 mm,重920 kg的BA36050皮带轮,采用直浇道φ50 mm,横浇道50/60 mm×55 mm,内浇道(雨淋孔)φ20 mm(5只)的浇注系统.经批量生产验证,铸件无铸造缺陷,达到技术要求,工艺出品率97%,成品率大于97%.     

C0632台式车床床身铸铁件浇注与补缩一体化设计

C0632台式车床床身长1631 mm,宽223 mm,高315 mm,最小壁厚10 mm,最大壁厚35 mm,铸件重190 kg,材质HT200,粘土砂手工造型。为了防止铸造缺陷,选择底注式浇注系统,将导轨面向下,用大孔出流理论设计浇注系统,用均衡凝固模数法校核浇注系统的补缩能力。计算结果为：直浇道φ38 mm,梯形横浇道26/36 mm×30 mm,2个内浇道24/28 mm×27 mm。批量生产240台,铸件加工后没有铸造缺陷,满足技术要求。表明采用大孔出流理论设计浇注系统,均衡凝固模数法校核补缩能力的方法可以满足生产。     

消失模铸造浇注系统的选择

通过比较,找出了顶注、侧注、底注法各自的优缺点,从而认定,对内在质量要求严格的中小件宜采用顶注,对结构复杂的大而薄的铸件宜采用底注,下1/3处侧注及阶梯浇注系统是适用性最广、应用最多的浇注方式。通过生产实例进行了说明。     

灰铸铁阀芯的熔模精密铸造

采用熔模铸造工艺生产灰铸铁阀芯铸件,按照均衡凝固工艺设置浇注系统,控制浇注工艺,防止熔渣进入型腔,有效地防止了气孔缺陷;通过调整水玻璃的密度及涂料的粉液比,规范结壳工艺,改善了铸件内孔的光洁度.