长内孔表面高频感应淬火

工件内壁的表面淬火是较为复杂的工艺,尤其是长内孔工件的内壁表面高频感应淬火。某大型军工企业的长内孔工件尺寸:内径114mm、长3500～4000mm的无缝管,要求通孔表面淬硬层深度为2.5～3mm,硬度大于等于52HRC。根据长内孔淬火工艺的特殊性,在实践过程中着重考虑了以下一些问题。     

运用价值工程分析优选热处理工艺

喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

大型连杆肘关节的数控磨削

压力机上的连杆是一个重要零件。连杆肘关节中450　g6(图1　)表面淬火后的磨削是一道关键工序,我们在RAP1　Dφ160数控铣镗床上加装一个磨头架,利用现有的精磨头进行数控磨削,圆满地解决了这个问题。　　　　　　一、加工面要求及磨前准备　　　　工件形状见图　1,其中　φ450　g6表面硬度HRC48～55,淬硬层深度3mm以上,该圆弧要求圆柱度为　0.02mm,并且与　φ　190　H　7的同轴度也为0.02mm。由于工件扁长,刚性差,表面淬火前分粗、半精加工。φ190　H7镗孔至φ185mm,插削　φ450　g　6外圆留磨量为0.4mm,并达Ral.6μm。　　　　安装工件…     

工件在箱式电炉中的防护加热淬火

摆线板零件材料为GCr15,要求热处理硬度HRC 58～62,脱碳层深度小于0.10mm。我们经过多次试验,在R J X-75-9箱式电阻炉中加热,采用工件表面涂抹法和罩式容器密封法相结合,有效地防止了工件表面产生氧化脱碳。淬火前,先将工件加热到200℃左右,然后,立即均匀地涂刷一层过饱和硼酸(H_3BO_3)酒精溶液,待酒精挥发后,将工件装入罩式容     

运用价值工程分析优选热处理工艺

<正> 喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

多用炉浅层渗碳工艺及应用

某型号曲轴总成由左右曲柄、连杆和曲柄销等几种零件组成（如图1所示）。这几种零件的材料均为20CrMo,其热处理工艺为渗碳淬火。由于工件较小,因此要求的硬化层浅,成品要求0．6～0．9mm（514HV）,表面硬度要求56～64HRC;热处理工序要求0．8～1．0mm（514HV）,表面硬度要求57～64HRC。可以看出,这几种零件的渗层均属于浅层渗碳。     

减少薄壁件渗碳淬火变形的方法

有一种薄壁件(见图1)，材料为20Cr钢。技术要求：渗碳层深度0.2-0.4mm；硬度42～48HRC。     

钢导轨工艺路线的改进

我厂生产的QH1—027型机床的钢导轨,设计要求用20Cr钢渗碳处理,渗碳层深为1.3mm,硬度为58HRC,见下图。     

齿轮锥形变形修正法

我厂有一种齿轮(见图1),材料为45钢,技术要求:整体调质处理,硬度HRC26～31;齿部高频淬火,硬度HRC48～53,淬硬层深度1mm。 齿轮经高频淬火后,A部外圆直径比B部外回直径减少0.2mm,呈锥形变形。因而     

减小双联齿轮盲孔变形的方法

1.齿轮热处理技术要求及检测 渗碳层深度0.6～1.0mm;齿表面硬度58～64HRC,齿心部硬度35～48HRC;在齿轮两端的盲孔尺寸要求φ15_0~(+0.027)mm。 2.渗碳淬火工艺 渗碳淬火前两端盲孔尺寸为φ15_0~(+0.027)mm。采用设备:KJJ—75—9T井式气体渗碳炉;装筐方法:     

盲孔及其底锥面的高频加热淬火

本文介绍一种盲孔及其底锥面在100kW高频设备上的加热淬火方法。 1.工件内孔尺寸及技术要求 如图所示,一根45钢轴的端面内孔尺寸为φ25mm×48mm,底面为45°锥角。要求内孔表面淬硬层深1.5～2.5mm,硬度≥50HRC。     

滚柱式外圆滚压工具

滚压加工可提高工件(硬度在HRC45以下的)表面光洁度3～5级,一般可达到8～11,也能强化工件表面,并能保证金属纤维组织光整;表面硬度可提高5～15％,硬度层深度一般可达0.2～5mm。表面产生的残余应力,可使零件的疲劳强度提高5～30％。根据不同的工件材质,更换滚压元件的滚柱,能获得良好     

齿圈检测辅具的设计

我公司生产的大速比齿圈（见图1）的材料为20CrMnTi钢,技术要求为碳氮共渗处理：硬化层深度1.1～1.5mm,表面硬度58～64HRC,心部硬度29～45HRC,由于公司无淬火压床等淬火专用设备,且零件壁薄、直径大（337mm）,     

减小板形件变形的热处理

一批工件底座材料为T8钢,技术要求HRC58～62,底部变形<0.05mm。其结构如图1所示,板报薄,上面带有一条筋,如果处理不当,会使板的底面翘曲严重而超差。为减少其变形,在处理前先将工件用铁丝捆扎成菱形,见图2,而后按图3所示工艺     

转盘外环的电接触淬火

图1所示为拖车上的转盘外环,材质为ZG310—570,其中R10mm滚珠滚道要求表面淬火硬度达到48～55HRC,淬硬层深度0.15～0.2mm。采用火焰淬火,淬火后工件变形严重,且硬度不均匀。后来采用电接触表面淬火的方法,成功地解决了这一问题。     

热处理质量检验中的异常现象及分析

我厂在试制日本引进某型号推土机变速箱时,主轴(见图1)的热处理检验出现了异常现象。 主轴材质为SNCM23H,要求渗碳层深1.3-1.8mm。表面硬度≥60HRC,回火后用锉刀检验,手感硬度≥60HRC,而用洛氏硬度计检查仅53～57HRC。该轴检查多处,结果一致,又试几根,没有明显差别。     

球窝部淬火法

我厂有一种工件(见图),材料45号锕,球窝部要求热处理后硬度HRC 55～58。我们采用高频和氧-乙炔焰淬火都不够理想。我们将工件的头部在盐浴炉中进行加热,待工件头部达到     

井式炉的天然气渗碳实践

1.问题的提出 我厂零件的渗碳一般采用煤油进行气体渗碳。例如某零件材料为20Cr2Ni4A,要求渗碳层深1.1～1.5mm,表面硬度≥58HRC。其渗碳工艺曲线见图1。     

用废旧硬质合金棒制作铰刀

在生产实践中,我们常遇到已加工好的带孔工件,经热处理淬火后有缩孔的现象。例如我们加工某厂一批如图1所示的工件,工件材料GCr 15,淬火硬度HRC 53～58,工件上φ1.2_0~(+0.02)mm孔经淬火后不能与配件装配,在没有加工条件的情况下,我们用φ1.5mm的废硬质合金棒,经过反复试验磨成图2所     

轴类工件热处理微变形装夹方法

我厂生产的PRJ50装载机驱动桥半轴,所用材料为30CrMnTi,热处理技术要求为:渗碳层深O.8～1.2mm,表面硬度58～63HRC,心部和两处螺纹硬度33～45HRC,几处重要的形位公差见图1。很显然在渗碳淬火条件下要满足如此严格的要求,必须要有一套切实可行的工装夹具。我们经过