330MW汽轮机K156型高缸排汽温度高原因分析

针对某厂1台K156型330MW汽机高缸排汽温度高的情况进行了分析.其原因是4根高压缸进汽短管上的12根密封环密封性能全部失效,造成大量主蒸汽直排高压缸排汽口,引起该机高压缸计算效率严重偏低.通过大修,证实了这一问题的存在,最终取得了满意的效果.     

主汽管道及导汽管使用寿命的研究

文中针对主蒸汽管道及导汽管老龄化问题，在大量试验，计算的基础上，重点研究，分析管道金属微观组织形态变化而引起的金属宏观性能的一系列变化，从而出老龄化蒸汽管道的理论使用寿命，认为１、２号机组主汽弯管，导汽管使用寿命在２４万ｈ左右，主汽直管段可运行到２８万ｈ。     

汽轮机导汽管内氧化铁垢清除方法

丰镇电厂20万KW~#1汽轮机导汽管是哈尔滨汽轮机厂委托常州电力修造厂制造的,规格、数量为:用12CrMoV钢管弯制,φ426×16的16根,φ245X25的10根.在施工中发现,~#1汽轮机导汽管的内外表面结有一层薄垢,颜色深灰,厚度为0.5～0.8毫米,质地坚硬、密实.通过取样试验鉴定得知是厂家在煨制后热处理过程中生成的氧化铁垢.由于目前国产20万KW汽轮机导汽管一般不参加主蒸汽、再热蒸汽系统吹扫,必须在组合安装前将导汽管内部清理干净,以保证汽轮机的安全运行.     

西固热电有限公司主蒸汽管道改造

主蒸汽管道是电厂将锅炉生产出的过热蒸汽输送至汽轮机的设施，而主蒸汽母管则是将各锅炉生产的蒸汽进行并联，然后利用各支管向各汽轮机供汽的设施。由于西固热电有限公司1～4号机已停运，所以这次主蒸汽管道的改造是指41汽门以东的主蒸汽系统。主蒸汽管道工作在高温、高压下，一旦发生爆破，内部大量的高温、高压的蒸汽漏出，将会造成特大事故。     

秦山第三核电厂汽轮机高压导汽管疏水改进

分析了秦山第三核电厂728 MW核电机组TG4F-52型汽轮机高压导汽管原设计的疏水和运行方式,认为机组电功率大幅波动是由于高压导汽管设计存在问题,有疏水进入汽轮机所致.提出了高压导汽管疏水方式的改造方案,即取消4号调节阀后高压导汽管疏水管上的节流孔板,将4号调节阀与其它调节阀后高压导汽管疏水管隔开,疏水单独排至凝汽器.运行结果表明,改造后的疏水方式较彻底地解决了机组电功率大幅波动问题.     

老化的10CrMo910主汽管材质相结构及相成分分析

老化的１０ＣｒＭ＿Ｏ９１０主汽管材质相结构及相成分分析河北省电力试验研究所李金峰，欧阳杰一五○发电厂张节信，孙建华河北省１５０电厂＃４机组主蒸汽管道，材质为１０ＣｒＭｏ９１０，规格为φ２７３×２２．２ｍｍ，至１９９４年５月大修监视段割管检验，累计运行...     

中间再热机组高压旁路位置问题分析

针对天津华能杨柳青热电有限责任公司三期扩建工程5、6号机组高压旁路与主蒸汽管结点至汽机主汽门前过长，导致主蒸汽管及再热冷段预暖不充分的现象，分析了冷态起动冲转时暖管时间过长的问题。经近似计算，采用扩大汽机前疏水管内径，将起动疏水排至高压加热器危急疏水扩容器，缩短了机组起动时间，机组运行情况良好。     

典型蒸汽振荡引起汽轮机高压转子低频振动实例的分析与消除

汽轮机高压导汽管焊口全部返修后,高压转子无规律低频振动强烈,几经停机查找原因无果。经分析和试验,确证为导汽管焊口返修时的工艺方法欠严谨,致使导汽管阻碍了汽缸膨胀,同时也给汽缸传递了一个扭力,造成汽缸偏斜—引发蒸汽振荡,迫使高压转子低频振动。当导汽管焊口重新配置,采用整体对口施焊后,振动消除。     

35MW汽轮机主蒸汽导管振动分析与治理

通过振动计算分析和测量掌握了主蒸汽导管的振动特性 ,据此并结合管道实际情况制定了加大导汽管系支吊架偏装和导汽管之间并联以加强管系约束、增大管系刚度的振动治理方案 ,治理后管道振动显著降低 ,治理效果明显。     

日本1000MW超临界汽轮机主要参数

日本１０００ＭＷ超临界汽轮机主要参数日本电源开发公司松浦发电厂的２号机计划安装１０００ＭＷ超临界汽轮发电机组，主蒸汽和再热蒸汽温度均采用５９３Ｃ，因而效率较高。该机组的汽轮机为并列４分流排汽再热再生凝汽式，额定出力１０００ＭＷ，主蒸汽压力２４．ＩＭＰ...     

超临界600MW汽轮机高压导汽管法兰漏汽原因分析及处理

针对某电厂超临界600 MW汽轮机高中压导汽管法兰漏汽原因进行了详尽分析,提出了消除高压导汽管法兰漏汽的措施。     

高压导汽管与法兰对接焊缝挖补处理

某电厂1号机组汽轮机通流部分改造中，在进行导汽管的安装时，经超声波探伤检查发现两个高压导汽管焊口存在较严重缺陷，对此进行挖补处理后，母材和焊缝硬度符合要求，原有缺陷全部消除。     

锅炉导汽管剩余使用寿命预测

文中介绍某电厂为预测运行20万h的锅炉导汽管剩余使用寿命,特截取导汽管并进行试验、检测。根据内壁氧化层法、硬度法评估导汽管的当量温度,根据平均周向应力计算公式计算导汽管应力,最后根据修正后的L-M参数法评估导汽管剩余使用寿命。得出结论:所研究的3号炉甲侧第5根导汽管的剩余使用寿命从割管时,可再继续安全运行3.5-4.5万h左右。     

大型进口汽轮机使用国产汽轮机油的经验

大型进口汽轮机使用国产汽轮机油的经验华能南通发电厂蒋玉华华能南通发电厂２×２５０ＭＷ亚临界压力汽轮机由美国ＧＥ公司制造。汽轮机为亚临界压力、一次中间再热，单轴、双缸、双排汽、冲动凝汽式。主蒸汽压力为１７．４６ＭＰａ，主蒸汽温度为５３８℃，额定转速为３...     

高压运行炉的柠檬酸快速清洗

高压运行炉的柠檬酸快速清洗福建省电力试验研究所连伯煌厦门嵩屿电厂筹建处穆永康１前言漳平火电厂￣＃１炉主蒸汽压力９．８ＭＰａ，１９８６年１２月投产，至本次化学清洗时，已运行６年多。经割管检查测定，水冷壁管向火侧垢量多达３００ｇ／ｍ￣２，其主要成分为铁及...     

现代控制理论在锅炉主蒸汽温度中的应用

现代控制理论在锅炉主蒸汽温度中的应用保定热电厂姚丽欣１原有主赛汽温区系统的结构及存在的问而保定热电厂为母管制运行方式，六号炉为单汽鼓自然循环固态排渣煤粉炉，型号为ＢＧ一４１０／１００一Ｍ．付热器系统流想及测点布罗如图１所示。主蒸汽温度调节系统采用两级...     

管道减振器在电站管道上的应用

半山发电厂~#4汽轮机(N125-135/135/535/535型)从1984年7月投产以来一直存在着高压导汽管(φ219×29)的振动,其中以~#2高压导汽管的振动特别严重,使管道保温层脱落,另几根高压导汽管保温层振裂。振动规律是:出力超过100MW出现振动,随着负荷增大而加剧。它威胁着机组的安全,被迫将出力限制在110～115MW运行。为了消除此项缺陷,浙江省电力局得知上海化工设计院设计的管道减振器(上海永宁化工设备制造厂制造),在化工系统管道上应用获得成功的消息,即与上海汽轮机厂,并与上汽厂研究所、浙江省电力设计院和浙江省电力试验研究所、上海化工设计院、永成化工设备制造厂和半山发电厂共     

低合金钢主蒸汽管晶格参数与运行时数间关系的研究

研究了火电厂广泛使用的１２ＣｒＭｏ、１２ＧｒｌＭｏＶ和１０ＣｒＭｏ９１０钢主蒸汽管寿命过程中，其晶格参数与运行时数间的关系。实验结果表明，主蒸汽管晶格参数随运行时数增加而趋于减小。根据钢管内合金元素原子的扩散迁移机制对实验结果进行了研讨。利用线性相关函数理论建立了主蒸汽管晶格参数α和运行时数ｔ之间的关系α＝ｆ（ｔ）。并估算了３种低合金钢主蒸汽管的安全使用寿命期限。     

高压导汽管法兰齿形密封垫片失效分析

对高压导汽管与高压缸连接法兰齿形密封垫片破裂原因进行了全面的试验研究，通过大量地试验及对试验数据进行综合分析，找出了导致法兰齿形密封垫片失效的主要原因。     

高温高压锅炉管道断裂寿命研究

<正> 一、前言高温高压主蒸汽管道和导汽管及高温集箱是热电站汽轮机锅炉设备重要承压部件之一。这些部件在运行过程中一旦发生爆破其后果是相当严重的。弯头是主蒸汽管道和导汽管中的薄弱环节之一。近年来.国内外热电站中,12Cr1MoV钢管道弯头损坏频繁,严重影响了电站设备安全运行。因此,国内外对管道断裂寿命的研究颇为重视。近年来,国外对高温高压管道长期运行的可靠性和断裂寿命估算进行了研究。英美对高温高压管道在长期运行后蠕变损伤规律进行试验研究;英国中央电力局研究了管道