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对氯乙烯装置DA201塔(急冷塔)进行了全面模拟分析,指出了影响DA201塔操作运行的诸因素,并对氧氯化反应器HCl转化率由DA201塔釜出料HCl浓度直接计算所存在的误导作用进行了探讨,指出了在相同负荷、相同HCl转化率下,DA201塔釜出料HCl浓度有不同值的原因,为生产操作提供了依据。 相似文献
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<正> 一、前言目前,国内几家30万吨乙烯装置的油急冷塔(DA—101塔)都进行了改造,但对改造的效果评价不一。齐鲁30万吨乙烯装置曾于1988年在高负荷下进行了标定,结果表明,油急冷塔在高负荷下由于塔内温度和急冷油粘度升高,已无法正常操作,因此参照国内外同类装置的改造经验,对该塔进行了改造。二、油急冷塔改造前后的工艺状况油急冷塔的工艺流程见图1。改造前的工艺流程如图1的实线部分所示。214℃的裂解气从塔的下部入塔,与塔顶下来的回流汽油逆向接触,裂解气被急冷至108℃后从塔顶排出。被冷凝下来的重质烃分别从塔釜和侧线 相似文献
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硫磺回收装置中的冷凝冷却器 ,由于操作介质和自身结构等原因 ,往往造成多种类型的腐蚀。论文分析了冷凝冷却器的腐蚀形态和产生腐蚀的原因 ,并从工艺、设备的结构设计和选材方面 ,提出了防腐蚀措施 相似文献
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大型硫磺回收装置热氮吹硫新技术应用分析 总被引:2,自引:2,他引:0
彭传波 《石油与天然气化工》2018,47(6):27-32
为了保证硫磺回收装置停工过程排放烟气中SO_2达标,对现有烟气减排技术进行了调研,对比分析了各项技术的优缺点,最终选择热氮吹硫新技术开展先导性试验。通过对硫磺回收及尾气处理装置进行简单的工艺技术改造,创新应用热氮吹硫新技术,吹硫、钝化交叉进行。三级硫冷凝器无液硫流出后,直接将克劳斯尾气切入尾气焚烧炉,钝化过程不消耗碱液,不产生废水,排放烟气中SO_2质量浓度(0℃,101.325kPa下)低于600mg/m~3,满足环保控制指标要求。 相似文献
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根据重庆天然气净化总厂綦江分厂硫磺回收装置的运行现状与特点,对过程气再热方式进行了选择。分析了高温掺和法、在线加热炉加热法、蒸汽加热法、气-气换热法、电加热法的优缺点,确定采用能源供应方便,结构紧凑,自动控制温度,操作简便,无污染的电加热器进行过程气再热。结论表明,在硫磺回收装置低负荷运行的条件下,过程气采用电加热技术,可确保系统温度在正常范围内,使硫磺回收装置运转正常。同时,对电加热器设备运行的常见问题和异常情况进行了分析和总结。 相似文献
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天然气净化厂Claus硫磺回收装置硫回收率计算方法 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了天然气净化厂Claus硫磺回收装置硫回收率的主导计算公式和带尾气处理装置的总硫回收率计算方法,重点讨论了Claus硫磺回收装置硫回收率主导计算公式中硫磺在尾气中体积分数的确定方法及用氮平衡、碳平衡和硫平衡确定尾气流量的方法。 相似文献
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简要阐述了空分装置在正常运行过程中释放富氧空气的主要参数及80kt/a硫磺回收装置相关设计数据。通过对工艺过程中主要物料平衡进行计算分析,讨论了空分装置释放富氧空气用于80kt/a硫磺回收装置的可行性。 相似文献
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硫磺回收装置扩能改造 总被引:2,自引:0,他引:2
通过理论计算找出两套硫磺回收装置扩大处理量的瓶颈所在,并结合经济技术分析,确定改造第二套硫磺回收装置,改造后使其生产规模由0.5×10~4t/a提高到1.0×10~4t/a,满足了全厂加工总流程的要求。 相似文献
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王会强 《石油与天然气化工》2022,51(1):27-31, 37
目的通过阐述硫磺回收装置络合铁尾气处理单元工艺原理、运行现状及遇到的难题,解决制约络合铁尾气处理单元长周期运行的瓶颈问题。方法采用络合铁脱硫工艺应用于大型硫磺回收装置的尾气达标排放改造,采取了优化停工吹硫步骤、更换不锈钢填料、优化填料层高度、确定各种助剂的添加量及时间、更换过滤机滤布等措施。结果改造后,排放尾气中SO2质量浓度≤70 mg/m3,满足GB 31570-2015《石油炼制工业污染物排放标准》的要求,且排放指标优于改造前。结论实现了络合铁尾气处理单元稳定达标运行时长突破365天的记录,年综合经济效益达128万元,取得了良好的经济效益。同时,长周期运行实现了巨大的社会环保效益,可为同类装置的技术改造提供参考。 相似文献
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南充轻烃回收装置经过三次技改,仍不完善,液化气塔夏季难以建立正常的操作平衡,塔压超高,操作困难,收率较低、成本较高。本文对装置存在的这一问题进行了探索、分析及论证,并以2012年南充轻烃装置大修为契机,提出解决这一问题的技改方案。 相似文献