热处理工艺对Cu-Cr-Zr合金组织及性能的影响

为了研究固溶时效处理工艺对Cu-0．37Cr-0．18Zr合金的显微组织和导电率的影响,在固溶温度920-1000℃和固溶时间0．5～2．5h,时效温度450～500℃和时效时间13～20h条件下,通过扫描电镜观察固溶时效后合金的微观组织和析出相的形态,并测得相应条件下的导电率数值。确定了较好的固溶时效工艺,在980℃固溶2h,450℃时效20h,合金抗拉强度可以达到440MPa,导电率可以达到80％IACS。     

铸造热处理对CuCr0.9合金性能的影响

采用金属型和石墨型铸造法制备CuCr0.9合金,并对合金进行固溶、时效处理,用布氏硬度仪和数字金属导电率测量仪测定合金的硬度和导电率.结果表明:金属型铸造的CuCr0.9合金在920℃固溶、450℃时效2h,其硬度和导电率分别为64 HRB、90.1％IACS,该工艺适合工业化批量生产;而石墨型铸造的CuCr0.9合金进行同样的固溶时效后其硬度和导电率分别为75HRB、93.2％IACS,虽然该工艺所制备合金性能优异,但其成本较高.从两种铸型制备的CuCr0.9合金性能分析可知,合金极易过时效,且固溶处理温度越高,合金过时效越明显.     

热处理工艺对AZ80合金显微组织和力学性能的影响

研究了固溶处理、人工时效、固溶和人工时效等不同热处理制度对AZ80合金显微组织与力学性能的影响。结果表明,固溶和时效处理可以显著改善AZ80合金的力学性能。其最佳热处理工艺为:420℃固溶2 h+180℃时效18 h。     

热处理工艺对6082铝合金组织和性能的影响

采用正交试验对原始锻态6082铝合金的固溶时效(T6)和固溶双级时效热处理工艺参数进行了优化,并针对优化方案进行了验证。结果表明,T6和固溶双级时效的优化工艺分别为550℃×2h+190℃×8h和550℃×6h+120℃×10min+190℃×8h。T6态合金的抗拉强度、伸长率和硬度(HBW)分别为305.7 MPa、7.1%和109,比原始锻态的抗拉强度和硬度(HBW)分别提高了90.0%和34.1%,而伸长率下降了47.4%;固溶双级时效的抗拉强度、伸长率和硬度(HBW)分别为335.8 MPa、8.7%、129.3,较T6态合金分别提高了9.8%、22.5%和18.6%。     

时效处理对6061铝合金MIG焊接头组织和性能的影响

选取固溶温度530℃,保温时间4 h,时效温度分别为140℃、160℃、180℃、200℃,保温时间6 h,对6061铝合金MIG焊接接头进行固溶时效处理。分析时效温度对接头组织、性能和断裂机理的影响。结果表明:焊后固溶时效处理能有效改善接头软化现象,提高力学性能;焊缝的金相组织主要为α(Al)+β(Mg_2Si),且分布较均匀,强化相β(Mg_2Si)的分布较为分散,起到了弥散强化作用;时效温度180℃、时间6 h时可获得综合力学性能较好的接头。     

2A12铝合金热处理工艺研究

对2A12铝合金进行了固溶、时效和过时效工艺试验，测定了经不同工艺热处理后合金的性能，建立了2A12合金过时效工艺与硬度之间的关系曲线。试验结果表明，固溶处理和自然时效后合金的强度和断后伸长率均比人工时效后的提高了36％，固溶处理并分级时效后合金的强度提高了50％。生产中，为获得100～120HB硬度的过时效工艺为270℃×2h，要进行校正的2A12合金薄板的最佳热处理工艺为240℃×6～8h。     

热处理对Mg-Sm-Zn-Zr合金组织、散热性能和力学性能的影响

采用正交试验设计法研究了固溶时间、时效温度和时效时间三因素对Mg-5. 0Sm-0. 6Zn-0. 5Zr(质量分数,%)合金组织、散热性能和力学性能的影响及其显著性。结果表明,各因素对合金组织影响的主次顺序为固溶时间时效温度时效时间,对合金散热性能影响的主次顺序为时效时间时效温度固溶时间,对合金力学性能影响最显著的为时效温度,固溶时间和时效时间影响相对较弱。采用固溶温度520℃、固溶时间4 h,时效温度180℃、时效时间40 h的热处理工艺能使合金获得较好的散热性能。采用固溶温度520℃、固溶时间8h,时效温度200℃、时效时间10 h的热处理工艺能使合金获得较好的力学性能。而采用固溶温度520℃、固溶时间4 h,时效温度200℃、时效时间40 h时,合金可以获得较好的综合性能。     

固溶时效工艺对7075铝合金板材搅拌摩擦焊接接头疲劳性能的影响

采用不同的固溶温度、固溶时间、时效温度和时效时间对7075铝合金板材搅拌摩擦焊接接头进行了热处理,并分析了固溶时效工艺对焊接接头疲劳性能的影响规律。结果表明,随固溶温度从420℃提高至480℃,固溶时间从1h延长至4 h,或时效温度从90℃增加至130℃,焊接接头的疲劳性能先提高后下降;随时效时间从12 h延长至36 h,焊接接头的疲劳性能先提高后基本不变。固溶时效能使焊接接头的疲劳性能从母材的80%提高至母材的98%。焊接接头适宜的固溶时效工艺:固溶温度为470℃、固溶时间为3 h、时效温度为120℃、时效时间为24 h。     

固溶处理冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢性能的影响

研究了固溶处理冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢时效后力学性能的影响。固溶处理温度为1040℃和1050℃,冷却方式为空冷、水冷和油冷;时效温度分别为470℃、480℃、490℃、500℃和550℃。结果表明,固溶处理后的冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢力学性能的影响很大,最佳热处理工艺为1040℃保温50 min,油冷,然后490℃时效3 h空冷,再于470℃时效4 h空冷。     

体育器材用7055合金型材的热处理工艺

对体育器材用7055合金进行了固溶+时效的热处理工艺研究,对比分析了双级固溶处理和单级固溶处理下合金力学性能和组织的变化,并在优化的固溶处理工艺下进行时效工艺的研究。结果表明,对比二次固溶处理和单次固溶处理制度可见,双级固溶处理后体育器材可以取得较好的强度与塑性;体育器材用7055合金型材适宜的固溶时效热处理制度为:460℃×2 h+480℃×2 h+室温水冷+130℃×24 h。     

SiCp/ZL109复合材料热处理工艺优化

利用正交试验和极差分析法优化了SiCp增强铝基复合材料热处理工艺,结果表明当固溶温度为500℃、固溶时间为2 h、时效温度为175℃、时效时间为12 h,经热处理后的复合材料的硬度最佳,其中时效温度起主要作用,其次是固溶温度.     

汽车空调新型铝合金的热处理工艺优化

采用不同的固溶温度、固溶时间、时效温度和时效时间对汽车空调新型铝合金Al-Si-Cu-Mg-Ti-In进行了热处理,并进行了试样拉伸性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随固溶温度从500℃增加到530℃,固溶时间从4 h增加到12 h,时效温度从160℃提高到190℃,或时效时间从5 h提高到9 h,该合金的抗拉强度均先增大后减小,磨损体积先减小后增大,拉伸性能和耐磨损性能均先提高后下降。合金的固溶温度、固溶时间和时效温度、时效时间分别优选为525℃、10 h和185℃、8 h。     

变形及热处理后CuCr25触头材料的性能研究

本文在中频感应炉中采用大气熔铸方法制备了CuCr25合金触头材料，探讨了时效以及变形对导电率和显微硬度的影响，并测定了该合金的抗软化温度。结果表明：在950×1h固溶后，经440℃时效6h可获得较高的导电率和显微硬度：固溶后经40％变形在440℃时效2h后，导电率和显微硬度分别可达57％IACS和174Hv，比固溶后直接时效分别高出10％IACS和27HV：并测得合金的抗软化温度约为55℃。     

La，Fe（或Co）／Ti对Cu-Cr-Zr合金时效特性的影响

研制了新型集成电路引线框架Cu-Cr-Zr系列合金，通过电导率、硬度、抗拉强度测试以及透射电镜观察，考察了微量合金元素La，Fe／Ti，Co／Ti元素以及时效工艺对合金性能的影响。结果表明：稀土元素La可以改善A合金(Cu-Cr-Zr-Zn)的硬度及导电率；加入Fe／Ti，Co／Ti元素，大大提高了合金的强度和硬度，并使其时效的强度及硬度峰值延后。在970℃固溶处理、70％冷变形及不同温度时效2h后，A合金(Cu-Cr-Zr-Zn)及B合金(Cu-Cr-Zr-Zn-La)在450℃时达到硬度和强度峰值，分别为HV1770MPa和525MPa及HV1840MPa和554MPa，电导率分别为78％和80％IACS；在970℃固溶处理，60％冷变形，500℃时效2h，50％冷变形及不同温度2次时效2h后，C合金(Cu-Cr-Zr-Zn-Fe-Ti-La)及D合金(Cu-Cr-Zr-Zn-Co-Ti-La)在450℃时达到硬度和强度峰值，分别为HV2120MPa，683MPa及HV2040MPa和651MPa，电导率分别为65％和70％IACS。     

锻造AZ80镁合金车轮热处理工艺优化

采用正交试验设计方法对锻造AZ80镁合金车轮的热处理工艺进行优化,并对车轮热处理后的组织、性能进行了检测分析。结果表明,对车轮拉伸力学性能影响最明显的因素是时效时间,其次为固溶温度和固溶时间,最不明显的因素是时效温度。锻造AZ80镁合金车轮的最优热处理工艺应为415℃固溶3 h、170℃时效5 h。车轮热处理后的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为325 N/mm~2、223 N/mm~2和14%。     

固溶-时效处理对Cu-Co-Cr-Si合金组织和性能的影响

研究了不同固溶 时效处理工艺对Cu Co Cr Si合金力学性能、电学性能及其显微组织的影响。结果表明 ,该合金有显著的时效强化特性 ,强化相为Co2 Si、Cr,最佳的固溶与时效处理工艺为 980℃× 1h固溶 ,冰盐水淬火 ,之后进行 4 80℃× 4h时效 ;在最佳固溶时效处理条件下 ,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率和相对电导率分别为5 45 9MPa、4 38 9MPa、19 2 %和 4 6 7%IACS。     

新型铁基高温合金固溶时效工艺

研究了新型铁基高温合金的固溶时效工艺与组织、性能的关系,探讨了适用于高强度大弹体成形模具的铁基高温合金的固溶时效工艺规范.结果表明,新型铁基高温堆焊合金可行的固溶时效工艺为:(1160～1180)℃×2 h(水冷)固溶+(760～810)℃×5 h(空冷)时效.该合金具有良好的热强性、热稳定性和抗氧化性,工作温度可达700～850℃.     

固溶温度对NF709奥氏体耐热钢微观组织和力学性能的影响

研究了固溶温度对固溶态和固溶+时效态NF709奥氏体耐热钢微观组织和力学性能的影响.结果表明,随固溶温度升高,钢中晶粒明显长大,一次析出相尺寸、数量均减小.700℃短时(＜300 h)时效处理,颗粒状M23C6相沿晶界析出,呈断续分布;超过1000 h时效后,M23C6相明显粗化,并沿晶界呈链状分布;随初始固溶温度升高,3000 h时效态试样晶内细小Z相和MX相的密度增加,尺寸变化不大.固溶温度对时效态试样的硬度和高温强度影响显著,1250℃固溶+700℃×3000 h时效态钢的高温(700 ℃)屈服强度达235 MPa,比1100℃固溶+700℃×3000 h时效态钢的强度(205 MPa)高出14.6％.晶界上M23C6相的粗化和晶内细小Z相、MX相的数量差别是造成这一性能差异的原因.     

不同处理工艺对铜钴铬硅合金组织和性能的影响

研究了固溶-时效处理工艺和固溶-预冷变形-时效处理工艺对Cu-Co-Cr-Si合金力学性能、电学性能及其显微组织结构的影响。结果表明，最佳形变热处理工艺为980℃固溶1h，冰盐水淬火，40％预冷变形之后480℃时效4h。合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率、硬度和相对电导率分别达到634MPa，575MPa，8．9％，1700MPa（HB）和43．2％IACS。这种合金有显著的时效强化特性，强化相为Cr粒子、Cr3Co5Si2相和Co2Si相。合金的高强度来源于固溶强化、亚结构强化和第二相析出强化。     

Al-11.91Si-3.5Cu-1.69Ni-0.75Mg合金的热处理工艺

通过Pandat软件模拟了Al-11.91Si-3.5Cu-1.69Ni-0.75Mg合金的平衡凝固相图,测量了其DSC曲线。结果表明,合金的第一个吸热峰开始于502.7℃,结合相图可知该吸热峰对应于Al2Cu的转变温度。基于此,设计了495℃×(6、10、14)h单步固溶。发现495℃×2h固溶后最低吸热峰的开始温度提高到了522.1℃。基于此设计了495℃×2h+515℃×(4、8、12)h两步固溶,并与单步固溶作对比。固溶完成后在200℃时效得到合金不同热处理状态下的时效曲线,并测量了对应峰时效态的拉伸力学性能。得到最佳热处理方案为:(495℃×2h+515℃×8h)固溶+(200℃×4h)时效,时效后合金的抗拉强度从铸态的212 MPa提高到367 MPa,伸长率从0.44%提高到0.66%。