盾构隧道下穿LNG高压燃气管影响分析

隧道下穿LNG高压燃气管风险较高。结合深圳地铁某线盾构隧道下穿LNG高压燃气管道工程开展安全性分析,利用有限元软件分析盾构隧道施工对LNG管线的扰动影响,根据分析结论提出有效可靠的措施保证结构施工的安全,为隧道下穿LNG管线设计及施工提供工程借鉴。     

LNG接收站高压管线预冷难点解析

管道预冷是LNG接收站新增设施投产调试中的重要环节。在大口径管道预冷中可能出现因管道应力过大而发生管道弯折损毁的情况。以上海LNG接收站储罐扩建工程气化设施投产试车为例,介绍高压LNG管线的预冷工艺,并从管道预冷对接收站原有设施生产运行造成的冲击和管道预冷过程中试车现场存在问题的角度出发,对高压LNG管线预冷过程中存在问题进行分析,并提出相应解决方案。     

窑车设计改进

1 概况 窑车是装载砖坯在隧道焙烧窑内进行焙烧的专用输送设备,其性能的优劣直接影响到整条生产线的正常生产.一般将小于等于3 m的称为小断面隧道焙烧窑,3～7 m的称为中断面隧道焙烧窑,大于等于7 m的称为大断面隧道焙烧窑.窑车宽度是根据隧道焙烧窑的内宽确定的.     

LNG接收站码头循环工艺流程优化

介绍常规的LNG接收站码头循环工艺及运行控制,针对存在的问题,对码头循环工艺及控制方式进行优化,将产生的高焓值LNG直接外输,不流回储罐,避免了储罐内热量聚集和大量BOG产生。对码头循环运行能耗进行计算。结合实际案例,对优化前后2种方案的能耗进行比较,发现随着卸船总管长度增大,优化后方案比优化前方案的总节能量逐渐增大,优化后方案的节能效果明显。码头循环管道控制方式的优化能够保证再冷凝器及下游低压输送总管压力稳定,更利于接收站安全、高效、平稳运行。     

长距离深大基坑开挖下卧隧道变形规律研究

基坑进行开挖时,将不可避免的对周边土层产生一定的影响,并可威胁位于土体中隧道的运营安全。以深圳某道路快速化改造明挖基坑项目为背景,进行数值模拟研究并与实际监测结果进行了比对。研究发现,由于开挖卸载,下卧隧道变形以竖向变形为主,当下卧隧道邻近于围护桩时,受围护桩变形影响,隧道会产生一定的水平变形;施工过程中,隧道变形在断面开挖完成底板浇筑后能及时回落,但会受到后续邻近断面施工影响,影响范围约为40 m。高压旋喷桩加固,纵向分段分步开挖等措施对隧道上浮变形控制效果明显。     

招标项目

<正>1.河北唐山协鑫燃气集团控股有限公司LNG接收站项目所属行业:能源化工总投资:650000万元项目简介:协鑫燃气集团控股有限公司LNG接收站项目,一项工业发展,建设内容包括LNG接收站、码头及配套设施建设,建设规模约为700万吨/年。业主单位:协鑫燃气集团控股有限公司     

富水流砂地层隧道全断面注浆加固施工技术研究

深圳地铁4号线富水流砂段富含地下水,下穿立交桥群,且一条508×7.9次高压燃气管于里程K9＋105~9＋135位置穿越该工程隧道上方,施工难度较大。文中分析了工程重点难点,分析了隧道施工中采用的洞内全断面全封闭深孔预注浆固结止水技术,管棚超前加固技术和CRD开挖方案,并总结得出在该特殊地段施工的施工要点。     

LNG接收站调试初期BOG回收利用方法

介绍国内LNG接收站现状,针对LNG接收站调试、运行的不同阶段提出BOG回收利用方法。在LNG接收站调试初期,建议采用橇装再液化装置回收BOG。根据国内某LNG接收站调试期间BOG的产生量,通过HYSYS软件模拟计算,对适用于BOG再液化装置的氮膨胀制冷循环工艺和单混合制冷剂制冷循环工艺进行能耗对比分析,从造价、成橇、运行操作和能耗等方面分析两种BOG再液化工艺的优缺点,提出两种工艺的适用条件:若BOG规模小于等于3t/h,且LNG接收站调试时间较短,建议选择氮膨胀制冷循环工艺;若BOG规模大于3t/h,且LNG接收站调试时间较长,则可以采用单混合制冷剂制冷循环工艺。     

上海第一艘液化天然气船气体试验顺利完成

上海第一艘液化天然气(LNG)运载船——"申海"号,顺利完成气体试验工作,目前已驶离上海LNG接收站码头,正式投入国际商业运营服务。"申海"号设计装载能力为14.7×104m3。气试工作是对"申海"号LNG船是否适合实际低温装载条件的重要检验程序,包括气体置换、船舱冷却、LNG部分装载、倒舱和LNG回卸等步骤。     

江苏大丰港将建天然气码头

正2018年3月9日,江苏大丰港与中石油华港燃气集团、辉丰石化有限公司正式签订LNG(液化天然气)码头及接收站项目战略框架协议。据悉,该项目将建设1个26.6万m3LNG船卸船泊位,并配套建设     

利用新奥法进行两层大断面城间公路隧道施工

Ome隧道是一条两层公路隧道,具有220~260 m2的大断面,在疏松地层上进行浅层开挖。隧道开挖按照新奥法(NATM)进行。由于隧道在人口密集住宅区内一条道路的下方穿过,所以对隧道作业所引起的表面沉陷进行了限制。根据施工期间对地层性状的监测和分析,采用了各种辅助施工方法,如长管棚灌注支护等。在对居民和其它设施没有发生过度损害和干扰的情况下,一条长为1 060 m的隧道工程圆满竣工。     

东南沿海液化天然气接收站喜添深圳迭福站

2012年8月31日,中国海油深圳液化天然气(LNG)项目(迭福站)在深圳市大鹏新区迭福片区正式开工建设。项目总造价约80×108元,年接收LNG规模达400×104t/a,计划2015年建成投产。深圳LNG项目(迭福站)是国家十二五期间规划建设的重大能源基础设施项目。项目内容包括建设4座16×104m3的LNG储罐及配套气化等设施、1座8×104～26.6×104m3LNG船接卸泊位及接收站取排水口工程。项目建     

长距离栈桥接收站卸料及保冷循环设计

统计我国已建和在建的部分LNG接收站栈桥长度。针对河北省某LNG接收站拥有的国内最长栈桥(2 357 m),采用Hysys软件对长距离栈桥的接收站卸料流程进行模拟计算,对6种卸料方案的流量、压力降进行对比,探讨长距离栈桥给接收站卸料设计与保冷循环设计带来的影响。较常规接收站卸料速率(1.32×10~4m~3/h),长距离栈桥接收站的卸料速率将偏小,约1.0×10~4～1.2×10~4m3/h,卸料臂需配置4个。保冷管道可考虑采用219.1 mm或273.1 mm管道,码头保冷循环量约增加到常规接收站的两倍,用于保冷循环的低压泵数量也将增多。     

基于实例的小半径大断面浅埋隧道设计与施工经验

结合本人参与的厦门国际旅游码头专用通道隧道工程实例,介绍了小半径大断面浅埋隧道的工程特点,总结了该型式隧道在数值模拟、计算分析、施工开挖及监控等设计和施工方面的方法和经验。     

特大断面大跨度隧道围岩变形的现场试验研究

 结合广州龙头山双洞八车道高速公路隧道工程实践,对特大断面大跨度隧道施工中围岩变形进行相关监测,分析变形随时间变化规律、不同开挖工序引起的纵向和径向空间围岩变形规律。研究结果表明：特大断面大跨度隧道采用双侧壁导洞法施工,能较好地控制围岩变形;在特大断面大跨度隧道施工过程中,右导洞上台阶、左导洞下台阶以及核心土开挖对围岩变形影响较大,是施工主要控制点;特大断面大跨度隧道开挖的纵向影响距离大致为一倍洞径左右,与导洞跨度基本相同,为6～8 m;洞顶垂直向径向影响距离约为25 m,左导洞顶30°方向的径向影响距离约为15 m。该研究结论可为类似条件下特大断面大跨度隧道设计施工和现场监测提供借鉴与参考。     

中国石化山东LNG接收站工程奏响冲锋号

<正>2014年9月10日,中国石化天然气分公司在中国石化LNG(液化天然气)项目——山东LNG接收站项目施工现场召开试运投产动员会,奏响了迎首船接气、保试运投产的冲锋号。作为中国石化天然气大发展战略的重要布局,山东LNG接收站设计年接转LNG能力300×104t/a,折合天然气供气能力约40.5×108m3/a。当前,山东LNG接收站工程进入收尾阶段,并面临即将于     

双层暗挖隧道在北京电力工程的应用

随着北京市用电量的不断攀升,市区浅埋暗挖电力隧道进入了建设高峰期。为了合理利用市区内有限的地下空间,电力暗挖隧道首次采用2.6 m×5.1 m双层断面结构,成为北京电力浅埋暗挖隧道设计施工的新特点。以垡头220 kV电力隧道工程(第二标段)为例,介绍了2.6 m×5.1 m双层较大断面隧道的施工技术及其特点,为今后类似工程施工提供参考。     

上海LNG一期项目码头工程竣工验收

2013年5月5日,上海液化天然气(LNG)一期项目码头工程通过了交通部水运局组织的竣工验收。上海LNG项目由港口(包括码头工程和航道疏浚工程)、接收站及输气管线三部分组成。项目于2009年10月投入试运行,至2013年5月3日,     

舟山LNG接收站码头橡胶护舷优化

舟山LNG接收站在极端情况下可靠泊常规薄膜型、舱容16×10⁴ m³以上Moss型LNG船，但不能靠泊舱容16×10⁴ m³以下Moss型LNG船，分析了原因。通过进行不同LNG接收站码头橡胶护舷设计参数对比，开展橡胶护舷优化研究，提出橡胶护舷优化方案。运用OPTIMOOR软件进行护舷优化前后系泊分析，从理论上验证了优化方案的适用性。码头护舷优化完成后，舟山接收站安全靠泊接卸了6艘次舱容16×10⁴ m³以下Moss型LNG船，从实践上验证了护舷优化方案的适用性。     

火灾时区间隧道断面风速分布试验研究

在区间隧道断面气流速度按照对数规律分布的基础上,提出区间隧道断面排烟气流速度分布公式。利用等环面法布置测点,通过现场防排烟试验获得断面流速分布的基础数据;经现场试验,两个区间断面的平均流速分别为4.04m/s和4.07m/s,均符合GB 50157-2013《地铁设计规范》的要求;验证了前面提出的分布公式的合理性与适用性,并对圆形区间隧道断面流速分布规律进行总结。